Dəyişən gərginliklər altında möhkəmliyin hesablanmasının əsasları. Dəyişən gərginliklər altında möhkəmlik Daimi gərginliklər altında gücün hesablanması

Metal konstruksiyaların hesablanması limit vəziyyətləri və ya icazə verilən vəziyyətlər metodundan istifadə etməklə aparılmalıdır. stress. Mürəkkəb hallarda strukturların və onların elementlərinin hesablanması məsələlərini xüsusi hazırlanmış nəzəri və eksperimental tədqiqat. Limit vəziyyətləri üzrə hesablamanın mütərəqqi metodu istismar şəraitində strukturların faktiki yüklənməsinin, eləcə də dəyişkənliyin statistik tədqiqinə əsaslanır. Mexaniki xüsusiyyətləri istifadə olunan materiallar. Müəyyən növ kranların strukturlarında faktiki yükün kifayət qədər ətraflı statistik tədqiqi olmadıqda, onların hesablamaları praktikada müəyyən edilmiş təhlükəsizlik amillərinə əsaslanaraq icazə verilən gərginlik metodundan istifadə etməklə aparılır. ­

Müstəvi gərginlik vəziyyətində, ümumi vəziyyətdə, müasir enerji nəzəriyyəsinə görə plastiklik vəziyyəti azaldılmış gərginliyə uyğundur.

Harada σ x Və σ y- ixtiyari qarşılıqlı perpendikulyar koordinat oxları boyunca gərginliklər X Və saat. At σ y= 0

σ pr = σ T, (170)

və əgər σ = 0, onda məhdudlaşdırıcı kəsmə gərginliyi

τ = = 0,578 σ T ≈ 0,6σ T. (171)

Müəyyən növ kranlar üçün güc hesablamalarına əlavə olaraq, formaya malik olan əyilmə dəyərlərinə məhdudiyyətlər var.

f/l≤ [f/l], (172)

Harada f/l Və [ f/l] - nisbi statik əyilmənin hesablanmış və icazə verilən dəyərləri f aralığa görə (gediş) l.Əhəmiyyətli əyilmələr baş verə bilər. strukturun özü üçün təhlükəsizdir, lakin əməliyyat baxımından qəbuledilməzdir.

Limit vəziyyət metodu ilə hesablama cədvəldə verilmiş yüklər əsasında aparılır. 3.

Cədvəldəki qeydlər:

1. Yük birləşmələri daxildir növbəti iş mexanizmlər: . Ia və IIa - kran sabitdir; yükün yerdən hamar (Ia) və ya kəskin (IIa) qaldırılması və ya enərkən əyləclənməsi; Ib və IIb - hərəkətdə olan kran; mexanizmlərdən birinin hamar (Ib) və kəskin (IIb) işə salınması və ya əyləclənməsi. Kran növündən asılı olaraq yüklərin Ic və IIc və s. kombinasiyası da mümkündür.

2. Cədvəldə. Şəkil 3-də əsas yük birləşmələri adlanan strukturların istismarı zamanı daim fəaliyyət göstərən və müntəzəm olaraq baş verən yüklər göstərilir.

Dizayn yüklərinin daha mürəkkəb yük birləşmələri ilə üst-üstə düşmə ehtimalını nəzərə almaq üçün birləşmə əmsalları tətbiq edilir. n ilə < 1, на которые умножаются коэффициенты перегрузок всех нагрузок, за исключением постоянной. Коэффициент соче­таний основных и дополнительных нерегулярно возникающих нагрузок, к которым относятся технологические, транспортные и монтажные нагрузки, а также нагрузки от температурных воз­действий, принимается равным 0,9; коэффициент сочетаний основ­ных, дополнительных и особых нагрузок (нагрузки от удара о бу­фера и сейсмические) – 0,8.

3. Bəzi konstruksiya elementləri üçün həm Ia yüklərinin onun dövrlərinin sayı ilə birləşməsinin, həm də Ib yüklərinin dövrlərin sayı ilə birləşməsinin ümumi təsiri nəzərə alınmalıdır.

4. Yükün şaquli istiqamətdən əyilmə bucağı a. yükün əyri şəkildə qaldırılmasının nəticəsi kimi də görünə bilər.

5. İşçi küləyin təzyiqi R b II və işləməyən - qasırğa R b III - dizayn üçün GOST 1451-77 uyğun olaraq müəyyən edilir. Ia və Ib yüklərini birləşdirərkən, küləyin dizayn sürətinin aşağı illik tezliyi səbəbindən strukturda küləyin təzyiqi adətən nəzərə alınmır. 0,25 s-dən çox ən aşağı tezlikli sərbəst salınım dövrü olan və GOST 1451-77-yə uyğun olaraq IV-VIII küləkli bölgələrdə quraşdırılmış hündür kranlar üçün Ia və Ib yüklərinin birləşməsi ilə quruluşa külək təzyiqi nəzərə alınır.

6. Texnoloji yüklər həm II yük vəziyyətinə, həm də III yük vəziyyətinə aid ola bilər.

Cədvəl 3

Limit vəziyyət metodundan istifadə edərək hesablamalarda yüklər

Limit vəziyyətləri strukturun ona qoyulan əməliyyat tələblərini ödəməyi dayandırdığı dövlətlər adlanır. Limit vəziyyətinin hesablanması metodu strukturun bütün istismar müddəti ərzində istismar zamanı limit vəziyyətlərinin baş verməsinin qarşısını almaq məqsədi daşıyır.

Yük qaldırıcı maşınların metal konstruksiyaları (qaldırma və daşıma maşınları) iki qrup həddi vəziyyətin tələblərinə cavab verməlidir: 1) kran elementlərinin gücü baxımından yükdaşıma qabiliyyətinin itirilməsi və ya ən böyük yükün bir hərəkətindən dayanıqlığın itirilməsi. işləyən və ya işləməyən vəziyyətdə olan yüklər. İş vəziyyəti kranın öz funksiyalarını yerinə yetirdiyi vəziyyət hesab olunur (Cədvəl 3, yük vəziyyəti II). Yükü olmayan kran yalnız öz ağırlığından və küləkdən yüklərə məruz qaldıqda və ya quraşdırma, sökülmə və daşınma prosesində olduqda vəziyyət yararsız sayılır (Cədvəl 3, yük vəziyyəti III); dizayn xidmət müddəti ərzində müxtəlif böyüklükdə yüklərə təkrar məruz qaldıqda yorğunluqdan nasazlıq nəticəsində kran elementlərinin daşıma qabiliyyətinin itirilməsi (Cədvəl 3, yüklərin I və bəzən II halları); 2) kranın və onun elementlərinin, eləcə də istismarçı heyətin işinə təsir edən qəbuledilməz elastik deformasiyalar və ya vibrasiyalar səbəbindən normal işləməyə yararsızlıq. Həddindən artıq deformasiyaların inkişafı üçün ikinci həddi vəziyyət üçün (əyilmələr, fırlanma bucaqları) məhdudiyyət vəziyyəti(172) müəyyən növ kranlar üçün quraşdırılmışdır.

Birinci hədd vəziyyəti üçün hesablamalar ən böyük əhəmiyyət kəsb edir, çünki rasional dizaynla strukturlar ikinci həddi vəziyyətin tələblərinə cavab verməlidir.

Daşıma qabiliyyəti (elementlərin gücü və ya sabitliyi) baxımından birinci həddi vəziyyət üçün həddi şərt formaya malikdir.

N ≤ F,(173)

Harada N- qüvvə əmsallarında (qüvvə, moment, gərginlik) ifadə olunan nəzərdən keçirilən elementdə hesablanmış (maksimum) yük; F- güc amillərinə görə elementin hesablanmış yükdaşıma qabiliyyəti (ən kiçik).

Yükü müəyyən etmək üçün elementlərin gücü və sabitliyi üçün ilk hədd vəziyyətini hesablayarkən N düsturda (171) standart yüklər deyilən R N i(qaldırıcı və nəqliyyat maşınlarının konstruksiyaları üçün bunlar həm əsasda hesablamaya daxil edilmiş istismar vəziyyətinin maksimum yükləridir. texniki spesifikasiyalar, və dizayn və istismar təcrübəsinə əsaslanaraq) müvafiq standart yükün həddindən artıq yükləmə əmsalı ilə vurulur n mən, bundan sonra iş P Salam p i dizayn yükü adlanan strukturun istismarı zamanı mümkün olan ən böyük yükü təmsil edir. Beləliklə, elementdə hesablanmış qüvvə N cədvəldə verilmiş yüklərin dizayn birləşmələrinə uyğun olaraq. 3, kimi təmsil oluna bilər

, (174)

Harada αi– elementdəki qüvvə R N i= 1 və dizayn anı

, (175)

Harada M N i– standart yükdən an.

Aşırı yük faktorlarını müəyyən etmək lazımdır statistik tədqiqat eksperimental məlumatlara görə yük dəyişkənliyi. Müəyyən bir yük üçün icazə verin P i onun paylanma əyrisi məlumdur (şək. 63). Paylanma əyrisi həmişə asimptotik hissəyə malik olduğundan, dizayn yükü təyin edərkən nəzərə alınmalıdır ki, dizayn yüklərindən daha böyük olan yüklər (bu yüklərin sahəsi Şəkil 63-də kölgədədir) yüklərin zədələnməsinə səbəb ola bilər. element. Dizayn yükü və həddindən artıq yüklənmə faktoru üçün daha böyük dəyərlərin alınması zədələnmə ehtimalını azaldır və qəza və qəza nəticəsində itkiləri azaldır, lakin strukturların çəkisinin və dəyərinin artmasına səbəb olur. Haqqında sual rasional məna Yük əmsalı iqtisadi mülahizələr və təhlükəsizlik tələbləri nəzərə alınmaqla qərar verilməlidir. Hesablanmış qüvvə paylama əyriləri nəzərdən keçirilən element üçün məlum olsun N və yükdaşıma qabiliyyəti F. Sonra (şək. 64) hüdudları daxilində həddi şərtin (173) pozulduğu kölgəli sahə məhv olma ehtimalını xarakterizə edəcəkdir.

Cədvəldə verilmişdir. 3 həddindən artıq yük faktoru n> 1, çünki onlar faktiki yüklərin onlardan artıq olma ehtimalını nəzərə alırlar standart dəyərlər. Təhlükəli olan normadan artıq deyil, faktiki yükün standart yüklə müqayisədə azaldılmasıdırsa (məsələn, şüa konsoluna yük, aralığın boşaldılması, dizayn bölməsi aralıqda olmaqla), həddindən artıq yüklənmə əmsalı belə bir yük tərs dəyərə bərabər alınmalıdır, yəni. n"= 1/n< 1.

Yorğunluq səbəbindən yükdaşıma qabiliyyətinin itirilməsi üçün ilk həddi vəziyyət üçün həddi şərt formaya malikdir

σ pr ≤ m K R,(176)

Harada σ pr azaldılmış gərginlikdir və m K– (178) düsturuna baxın.

Şərtə (172) uyğun olaraq ikinci həddi vəziyyət üçün hesablamalar birliyə bərabər olan həddindən artıq yüklənmə əmsalları ilə aparılır, yəni standart yüklər üçün (yükün çəkisinin nominal çəkiyə bərabər olduğu qəbul edilir).

Funksiya F düsturda (173) kimi təmsil oluna bilər

F= Fm K R, (177)

Harada F– elementin həndəsi əmsalı (sahəsi, müqavimət anı və s.).

Dizayn müqaviməti altında R hesablayarkən başa düşülməlidir:

yorğunluğa qarşı müqavimət üçün - sınaq nəticələrinin səpələnməsini xarakterizə edən yorğunluq sınaqları üçün müvafiq homojenlik əmsalına vurulan elementin dözümlülük həddi (yükün dəyişmə dövrlərinin sayını və dövrün konsentrasiyası və asimmetriya əmsallarını nəzərə alaraq); k 0= 0,9 və bölünür k m - gücü hesablayarkən material üçün etibarlılıq əmsalı, dəyişmə ehtimalını xarakterizə edən mexaniki keyfiyyətlər onların azaldılması istiqamətində material, eləcə də standartlarla müəyyən edilmiş mənfi dözümlülüklər hesabına prokatın kəsişmə sahələrini azaltmaq imkanı; müvafiq hallarda ikinci konstruksiya halının yükləri ilə ilkin dözümlülük həddinin azaldılması nəzərə alınmalıdır;

daimi stress altında güc üçün R= R P /k m – ­ standart müqavimətin (standart axma gücü) material üçün müvafiq etibarlılıq əmsalına bölünməsi əmsalı; karbon polad üçün k m = 1,05 və aşağı ərintisi üçün - k m = 1,1; Beləliklə, materialın işi ilə əlaqədar olaraq, məhdudlaşdırıcı vəziyyət onun yükü daşımaq qabiliyyətinin tam itirilməsi deyil, strukturun sonrakı istifadəsinə mane olan böyük plastik deformasiyaların başlanğıcıdır;

sabitlik üçün - sıxılan (φ, φ in) və ya əyilmə (φ b) elementlərin daşıma qabiliyyətinin azalma əmsalı ilə gücə hesablanmış müqavimətin məhsulu.

İş şəraiti əmsalları m K hesablama və materialın keyfiyyəti ilə nəzərə alınmayan, yəni səylərə daxil edilməyən elementin iş şəraitindən asılıdır. N, nə də hesablanmış müqavimətdə R.Bu cür üç əsas hal var və buna görə də biz qəbul edə bilərik

m K = m 1 m 2 m 3 , (178)

Harada m 1 - hesablanan elementin məsuliyyətini, yəni məhv edilməsinin mümkün nəticələrini nəzərə alan əmsal; aşağıdakı halları ayırmaq lazımdır: dağılma kranın fəaliyyətini dayandırmır, kranın zədələnmədən və ya digər elementləri zədələyərək dayanmasına səbəb olur və nəhayət, kranın dağılmasına səbəb olur; əmsal m 1 1-0,75 diapazonunda ola bilər xüsusi hallar(kövrək sınıq) m 1 = 0,6; m 2 – istismar, daşınma və quraşdırma zamanı konstruksiya elementlərinin mümkün zədələnməsini nəzərə alan, kranların növlərindən asılı olan əmsal; götürülə bilər T 2 = 1,0÷0,8; T 3 – xarici qüvvələrin və ya layihə sxemlərinin qeyri-dəqiq müəyyən edilməsi ilə bağlı hesablama qüsurlarını nəzərə alan əmsal. Ayrı-ayrı tipli strukturlar və onların elementləri üçün quraşdırılmalıdır. Düz statik təyinatlı sistemlər üçün qəbul edilə bilər T 3 = 0,9, statik olaraq qeyri-müəyyən üçün –1, məkan üçün –1,1. Gərginlik-sıxılma yaşayanlarla müqayisədə əyilmə elementləri üçün T 3 = 1,05. Beləliklə, sabit gərginliklərdə güc üçün birinci həddi vəziyyət üçün hesablama düstura uyğun olaraq aparılır

σ II<. m K R,(179)

və yorğunluğa qarşı müqavimət üçün, əgər məhdudlaşdırıcı vəziyyətə keçid alternativ gərginliyin səviyyəsini artırmaqla həyata keçirilirsə, düstura (176) uyğun olaraq, burada hesablanmış müqavimət R aşağıdakı düsturlardan biri ilə müəyyən edilir:

R= k 0 σ -1K/k m;(180)

R N= k 0 σ -1K N/k m; (181)

R*= k 0 σ -1K/k m;(182)

R*N= k 0 σ -1K N/k m; (183)

Harada k 0 , k m - yorğunluq sınaqları üçün vahidlik əmsalları və material üçün etibarlılıq; σ –1K , σ –1KN , σ * –1K , σ * –1KN– dözümlülük hədləri müvafiq olaraq qeyri-məhdud, məhdud, azaldılmış qeyri-məhdud, azaldılmış məhdud.

İcazə verilən gərginlik metodundan istifadə etməklə hesablama Cədvəl 4-də verilmiş yüklər əsasında aparılır. Cədvəldəki bütün qeydlər nəzərə alınmalıdır. 3, qeyd 2 istisna olmaqla.

Təhlükəsizlik marjası dəyərləri cədvəldə verilmişdir. 5 və hesablama zamanı nəzərə alınmayan strukturun istismarı şəraitindən asılıdır, məsələn: məhv edilməsinin nəticələrini nəzərə alaraq məsuliyyət; hesablama qüsurları; materialın ölçüsündə və keyfiyyətində sapmalar.

İcazə verilən gərginlik metodundan istifadə edərək hesablama, həddi vəziyyət metodundan istifadə edərək hesablamalar aparmaq üçün dizayn yüklərinin həddindən artıq yüklənmə faktorları üçün ədədi dəyərlər olmadığı hallarda aparılır. Güc hesablamaları düsturlardan istifadə etməklə aparılır:

σ II ≤ [ σ ] = σ T/ n II, (184)

σ III ≤ [ σ ] = σ T/ n III, (185)

Harada n II və n III - cədvələ baxın. 5. Bu halda, əyilmə zamanı məhsulun əvvəlcə yalnız ən kənar liflərdə, sonra isə göründüyünü nəzərə alaraq, əyilmə üçün icazə verilən gərginliklərin gərginlikdən (St3 180 MPa üçün) 10 MPa (təxminən 5%) çox olduğu qəbul edilir. elementin bütün kəsik hissəsinə tədricən yayılır, onun daşıma qabiliyyətini artırır, yəni əyilmə zamanı plastik deformasiyalar səbəbindən bölmə üzrə gərginliklərin yenidən paylanması baş verir.

Yorulma müqavimətini hesablayarkən, həddi vəziyyətə keçid alternativ gərginlik səviyyəsini artırmaqla həyata keçirilirsə, aşağıdakı şərtlərdən biri yerinə yetirilməlidir:

σ pr ≤ [ σ –1K ]; (186)

σ pr ≤ [ σ –1K N]; (187)

σ pr ≤ [ σ * –1K ]; (188)

σ pr ≤ [ σ * –1KN ]; (189)

Harada σ pr - azaldılmış gərginlik; [ σ –1K ], [σ –1K N], [σ * –1K ], [σ * –1KN] – icazə verilən gərginliklər, hansı ifadənin [ σ ] = σ –1K /n 1 və ya (181) – (183) düsturlarına oxşar σ –1K istifadə olunur σ –1KN , σ * –1K Və σ * –1KN. Təhlükəsizlik marjası n Mən hesablamadakı kimiyəm statik güc.

Şəkil 65 – Yorğunluq müddəti marjasının hesablanması sxemi

Əgər həddi vəziyyətə keçid dəyişən gərginliklərin təkrar dövrlərinin sayını artırmaqla həyata keçirilirsə, o zaman məhdud davamlılığa hesablanarkən, yorğunluq müddəti üçün marja (şək. 65) n d = Np/ N. Çünki σ t və s Np = σ t –1K N b = σ t –1K N N,

n d = ( σ –1K N / σ və s.) T = p t 1 (190)

və at n l = 1,4 və TO= 4 n d ≈ 2.75 və at TO= 2 n d ≈ 7.55.

Mürəkkəb bir gərginlik vəziyyətində, ən yüksək tangensial oktaedral gərginliklərin fərziyyəsi eksperimental məlumatlara ən uyğundur, buna görə

(191)

Və . Sonra simmetrik dövrlər üçün təhlükəsizlik marjası

yəni. P= n σ n τ /, (192)

Harada σ -IK və τ -l TO- son stress (dözümlülük hədləri) və σ a və τ a- cari simmetrik dövrün amplituda dəyərləri. Əgər dövrələr asimmetrikdirsə, (168) kimi bir düsturdan istifadə edərək, onlar simmetrik vəziyyətə salınmalıdır.

Limit vəziyyətlərinə əsaslanan hesablama metodunun mütərəqqiliyi ondan ibarətdir ki, bu metoddan istifadə edərək hesablama aparılarkən strukturların faktiki işi daha yaxşı nəzərə alınır; həddindən artıq yüklənmə faktorları hər bir yük üçün fərqlidir və yük dəyişkənliyinin statistik tədqiqi əsasında müəyyən edilir. Bundan əlavə, materialın təhlükəsizlik faktorundan istifadə edərək, materialların mexaniki xüsusiyyətləri daha yaxşı nəzərə alınır. İcazə verilən gərginlik metodundan istifadə edərək hesablama zamanı strukturun etibarlılığı vahid təhlükəsizlik əmsalı ilə təmin edildiyi halda, həddi vəziyyətlər metodu ilə hesablanarkən vahid təhlükəsizlik əmsalı əvəzinə üç əmsaldan ibarət sistem istifadə olunur: material üzrə etibarlılıq, həddindən artıq yüklənmə. və strukturun iş şəraitinin statistik uçotu əsasında müəyyən edilmiş iş şəraiti.

Beləliklə, icazə verilən gərginliklərə əsaslanan hesablama, bütün yüklər üçün həddindən artıq yüklənmə faktorları eyni olduqda, birinci həddi vəziyyətə əsaslanan hesablamanın xüsusi halıdır. Bununla belə, qeyd etmək lazımdır ki, həddi vəziyyətlərə əsaslanan hesablama metodunda təhlükəsizlik faktoru anlayışından istifadə edilmir. Hal-hazırda kran tikintisi üçün işlənib hazırlanan ehtimal hesablama metodu ilə də istifadə edilmir. Limit vəziyyəti metodundan istifadə edərək hesablama apardıqdan sonra, icazə verilən gərginlik metodundan istifadə edərək nəticədə təhlükəsizlik amilinin dəyərini təyin edə bilərsiniz. (173) düsturu ilə qiymətlərin əvəz edilməsi N[santimetr. düstur (174)] və F[santimetr. düstur (177)] və gərginliklərə keçərək təhlükəsizlik əmsalının qiymətini alırıq

n =Σ σ i n i k M / (m K Σ σi). (193)

Əksər hallarda işləyən hissələrin gücü hesablamaları dəyişən gərginliklər, sınaq olaraq həyata keçirilir. Bu, ilk növbədə, dözümlülük həddini azaltmaq üçün ümumi əmsalın və ya bir hissənin dizaynı prosesində yalnız təxminən seçilə biləcəyi ilə əlaqədardır, çünki işin bu mərhələsində dizayner (dizayner) ölçüsü və ölçüsü haqqında yalnız çox təxmini fikirlərə malikdir. hissənin forması. Əsas ölçülərini təyin etməyə xidmət edən hissənin dizayn hesablanması adətən gərginliyin dəyişkənliyini nəzərə almadan, lakin azaldılmış icazə verilən gərginliklərdən istifadə etməklə həyata keçirilir.

Hissənin işçi rəsmini tamamladıqdan sonra gərginlik dəyişkənliyi, həmçinin hissənin yorulma gücünə təsir edən konstruksiya və texnoloji amillər nəzərə alınmaqla onun dəqiqləşdirilmiş yoxlama hesablaması aparılır. Bu halda, hesablanmış təhlükəsizlik amilləri hissənin bir və ya bir neçə ehtimal olunan təhlükəli hissələri üçün müəyyən edilir. Bu təhlükəsizlik amilləri verilmiş iş şəraitində layihələndirilənə bənzər hissələr üçün təyin edilmiş və ya tövsiyə olunanlarla müqayisə edilir. Belə bir yoxlama hesablaması ilə güc şərti formaya malikdir

Tələb olunan təhlükəsizlik amilinin dəyəri bir sıra hallardan asılıdır, bunlardan başlıcaları: hissənin təyinatı (onun məsuliyyət dərəcəsi), iş şəraiti; ona təsir edən yüklərin təyin edilməsinin dəqiqliyi, onun materialının mexaniki xassələri haqqında məlumatların etibarlılığı, gərginlik konsentrasiyası əmsallarının qiymətləri və s.

Hesablanmış təhlükəsizlik əmsalı tələb olunandan aşağıdırsa (yəni hissənin möhkəmliyi qeyri-kafidir) və ya tələb olunandan əhəmiyyətli dərəcədə yüksəkdirsə (yəni hissə qənaətcil deyilsə), hissənin ölçülərinə və dizaynına müəyyən dəyişikliklər etmək lazımdır və bəzi hallarda hətta onun materialını dəyişir.

Biroxlu gərginlik və təmiz kəsmə üçün təhlükəsizlik amillərinin təyinini nəzərdən keçirək. Bu növ gərginlik hallarından birincisi, məlum olduğu kimi, şüanın gərginliyi (sıxılması), birbaşa və ya əyilmə əyilməsi və birləşmiş əyilmə və gərginlik (və ya sıxılma) zamanı baş verir. Yada salaq ki, əyilmə zamanı kəsmə gərginlikləri (birbaşa və əyilmə) və şüanın təhlükəli nöqtəsində ox yükü ilə əyilmənin birləşməsi, bir qayda olaraq, kiçikdir və gücü hesablayarkən nəzərə alınmır, yəni biroxlu olduğuna inanılır. stress vəziyyəti təhlükəli nöqtədə yaranır.

Dairəvi kəsikli burulma şüasının nöqtələrində təmiz kəsmə baş verir.

Əksər hallarda, təhlükəsizlik əmsalı, hesablanmış hissədə onun istismarı zamanı yaranan gərginliklərin iş dövrünün limit dövrünə oxşar olduğu, yəni asimmetriya əmsalları R və əməliyyat və həddi dövrlərin xüsusiyyətlərinin eyni.

Təhlükəsizlik əmsalı, gərginliyin simmetrik dövrü dəyişməsi vəziyyətində ən sadə şəkildə müəyyən edilə bilər, çünki belə dövrlər zamanı materialın dayanıqlıq hədləri adətən məlumdur və hesablanan hissələrin dözümlülük hədləri dəyərlərdən istifadə edərək hesablana bilər. arayış kitablarından götürülmüş yorğunluq həddinin azaldılması əmsallarının təhlükəsizlik əmsalı hissə üçün müəyyən edilmiş dözümlülük həddinin hissənin təhlükəli nöqtəsində baş verən maksimum gərginliyin nominal dəyərinə nisbətidir. Nominal dəyər, materialların möhkəmliyi üçün əsas düsturlarla müəyyən edilmiş gərginlik dəyəridir, yəni dözümlülük həddinin dəyərinə təsir edən amillər nəzərə alınmadan (gərginlik konsentrasiyaları və s.).

Beləliklə, simmetrik dövrlər üçün təhlükəsizlik amilini təyin etmək üçün aşağıdakı asılılıqları əldə edirik:

əyildikdə

gərginlik-kompressiyada

burulmada

Asimmetrik bir dövrə vəziyyətində təhlükəsizlik amilini təyin edərkən, məhdudiyyət gərginlik xəttinin bir hissəsinin qurulması üçün zəruri olan eksperimental məlumatların olmaması səbəbindən çətinliklər yaranır (bax. Şəkil 7.15). Nəzərə alın ki, məhdudlaşdırıcı amplitudaların bütün diaqramını qurmağa praktiki olaraq ehtiyac yoxdur, çünki dayanıqlılıq həddi axın gücündən daha çox olan dövrələr üçün təhlükəsizlik əmsalı axıcılıqla (plastik materiallar üçün) müəyyən edilməlidir, yəni hesablama aşağıdakı kimi aparılmalıdır. statik fəaliyyət yükləri vəziyyətində.

Əgər limit əyrisinin eksperimental olaraq alınmış AD bölməsi varsa, təhlükəsizlik əmsalı qrafik-analitik üsulla müəyyən edilə bilər. Bir qayda olaraq, bu eksperimental məlumatlar yoxdur və AD əyrisi təxminən hər hansı iki nöqtədən qurulmuş düz xətt ilə əvəz olunur, koordinatları eksperimental olaraq müəyyən edilir. Nəticədə, praktiki güc hesablamalarında istifadə olunan məhdudlaşdırıcı amplitüdlərin sözdə sxematik diaqramı əldə edilir.

Limit amplituda diaqramının təhlükəsiz zonasının sxematikləşdirilməsinin əsas yollarını nəzərdən keçirək.

Müasir hesablama praktikasında Sørensen-Kinasoshvili diaqramından ən çox istifadə olunur, onun qurulmasında AD kəsimi simmetrik və sıfır-sıfır həddi dövrlərə uyğun gələn A və C nöqtələri vasitəsilə çəkilmiş düz xətt ilə əvəz olunur (Şəkil 9.15). , a). Bu metodun üstünlüyü onun nisbətən yüksək dəqiqliyidir (əyriyə yaxın AC düz xəttini təqribən; onun dezavantajı simmetrik dövr üçün dözümlülük həddinin dəyərinə əlavə olaraq, dəyəri haqqında eksperimental məlumatların olması zəruridir. dözümlülük həddi) həmçinin sıfır dövr üçün.

Bu diaqramdan istifadə edərkən təhlükəsizlik əmsalı, verilənə bənzər dövrlərin şüası düz xəttlə kəsişirsə, dözümlülük (yorğunluq çatışmazlığı) ilə və göstərilən şüa xətti kəsirsə, axıcılıqla müəyyən edilir.

Bir qədər az dəqiqlik, lakin bir çox hallarda praktiki hesablamalar üçün kifayət qədər A nöqtələri (simmetrik dövrə uyğun) vasitəsilə çəkilmiş düz xətt seqmenti (şək. 9.15b) ilə hədd əyrisinin AD kəsiyinin proksimallaşdırılmasına əsaslanan üsulla əldə edilir. və B (məhdud sabit gərginliklərə uyğundur) .

Baxılan metodun üstünlüyü ondan ibarətdir ki, tələb olunan eksperimental məlumatların miqdarı əvvəlki ilə müqayisədə daha azdır (sıfır dövründə dözümlülük həddinin dəyəri haqqında məlumat lazım deyil). Yorulma çatışmazlığı və ya məhsuldarlıq üçün təhlükəsizlik amillərindən hansının daha kiçik olması əvvəlki vəziyyətdə olduğu kimi müəyyən edilir.

Üçüncü növ sxematik diaqramlarda (şək. 9.15, c) təxmini düz xətt A nöqtəsi və bəzi P nöqtəsi vasitəsilə çəkilir ki, onun absisi təcrübi yolla əldə edilmiş mövcud həddi gərginlik diaqramlarını emal etməklə müəyyən edilir. Polad üçün OP - s seqmentinin bərabər olduğu kifayət qədər dəqiqliklə qəbul edilə bilər.

Təhlükəsiz zonanın AL düz xətti ilə məhdudlaşdırıldığı sxematik diaqram xüsusilə sadədir (Şəkil 9.15, d). Belə bir diaqramdan istifadə edərək hesablamaların çox qənaətcil olmadığını görmək asandır, çünki sxematik diaqramda həddi gərginlik xətti faktiki həddi gərginlik xəttindən əhəmiyyətli dərəcədə aşağıda yerləşir.

Bundan əlavə, belə bir hesablamanın müəyyən bir fiziki mənası yoxdur, çünki yorğunluq və ya axıcılıq üçün hansı təhlükəsizlik amilinin təyin ediləcəyi məlum deyil. Bu ciddi çatışmazlıqlara baxmayaraq, Şek. 9.15 və bəzən xarici təcrübədə istifadə olunur; Yerli təcrübədə belə bir diaqram son illərdə istifadə edilmir.

Məhdud amplitudaların nəzərdən keçirilən sxematik diaqramları əsasında yorğunluq çatışmazlığının təhlükəsizlik əmsalını təyin etmək üçün analitik ifadə əldə edək. Çıxarmanın ilk mərhələsində biz dözümlülük həddini azaldan amillərin təsirini nəzərə almayacağıq, yəni ilk növbədə normal laboratoriya nümunələri üçün uyğun bir düstur alacağıq.

Fərz edək ki, gərginlik dövriyyəsini təmsil edən N nöqtəsi bölgədə yerləşir (şək. 10.15) və buna görə də gərginlik nöqtə ilə müəyyən edilmiş dəyərə qədər artdıqda, yorğunluq pozğunluğu baş verəcəkdir (artıq qeyd edildiyi kimi, bu əməliyyat və limit dövrlərinin oxşar olduğu güman edilir). N nöqtəsi ilə təsvir olunan dövr üçün yorğunluq çatışmazlığı üçün təhlükəsizlik əmsalı nisbət kimi müəyyən edilir

N nöqtəsindən xəttə paralel bir xətt və NE üfüqi xətt çəkək.

Üçbucaqların oxşarlığından belə nəticə çıxır

Şəkildən aşağıdakı kimi. 10.15,

Alınan OA dəyərlərini bərabərliyə (a) əvəz edək:

Dəyişən tangensial gərginliklərdə də eynilə

Dəyərlər hesablama üçün qəbul edilmiş sxemləşdirilmiş limit gərginlik diaqramının növündən və hissənin materialından asılıdır.

Beləliklə, Sorensen-Kinasoshvili diaqramını qəbul etsək (bax. Şəkil 9.15, a), onda

oxşar,

Şəkildə göstərilən sxematik diaqrama görə. 9.15, b,

(20.15)

oxşar,

(21.15)

Dəyərlər və Sørensen-Kinasoshvili metodundan istifadə edərək hesablama zamanı verilən məlumatlardan götürülə bilər (Cədvəl 1.15).

Cədvəl 1.15

Polad üçün əmsal dəyərləri

Müəyyən bir hissə üçün təhlükəsizlik amilini təyin edərkən, dözümlülük həddində azalma əmsalının təsirini nəzərə almaq lazımdır. Təcrübələr göstərir ki, gərginliyin konsentrasiyası, miqyas effekti və səth vəziyyəti yalnız qiymətlərdə əks olunur maksimum amplitüdlər və maksimum orta gərginliklərin dəyərlərinə praktiki olaraq heç bir təsiri yoxdur. Buna görə də hesablama praktikasında dözümlülük həddində azalma əmsalını yalnız dövrün amplituda gərginliyi ilə əlaqələndirmək adətdir. Sonra yorğunluq çatışmazlığı üçün təhlükəsizlik amillərini təyin etmək üçün son düsturlar belə görünəcəkdir: əyilmədə

(22.15)

burulmada

(23.15)

Gərginlik-sıxılma üçün düsturdan (22.15) istifadə edilməlidir, lakin bunun əvəzinə simmetrik gərginlik-sıxılma dövrü üçün dözümlülük həddini əvəz edin.

(22.15), (23.15) düsturları limit gərginlik diaqramlarının sxematikləşdirilməsinin bütün göstərilən üsulları üçün etibarlıdır; yalnız əmsalların qiymətləri dəyişir

Düstur (22.15) müsbət orta gərginlikləri olan dövrlər üçün mənfi (sıxıcı) orta gərginlikləri olan dövrlər üçün qəbul edilməlidir, yəni sıxılma zonasında məhdudlaşdırıcı gərginlik xəttinin absis oxuna paralel olduğu fərziyyəsinə əsaslanmalıdır;

Dəyişən gərginliklər hissələrin qəfil məhvinə gətirib çıxarır, baxmayaraq ki, bu gərginliklərin miqyası məhsuldarlıqdan xeyli aşağıdır. Bu fenomen deyilir yorğunluq.

Yorğunluğun pozulması zərərin yığılması və səthdə mikro çatların meydana gəlməsi ilə başlayır. Çatların inkişafı adətən ən böyük normal gərginliklərin təsir xəttinə perpendikulyar istiqamətdə baş verir. Qalan hissənin gücü qeyri-kafi olduqda, qəfil uğursuzluq baş verir.

Qırılma səthinin iki xarakterik zonası vardır: hamar səthə malik çatların inkişaf zonası və qaba dənəli kövrək qırılma səthi ilə qəfil qırılma zonası.

Materialın təkrarlanan alternativ gərginliklərə məhv edilmədən dözmək qabiliyyəti deyilir dözümlülük və ya siklik güc.

Dözümlülük həddi- σ -1 – nümunənin məhv edilmədən sonsuz sayda dövrə tab gətirə biləcəyi ən böyük alternativ gərginlik.

σ -1 – dövrlərin əsas sayı üçün müəyyən edilir. Çeliklər üçün N 0 = 10 7 dövrə. Əlvan metallar və bərkimiş poladlar üçün N 0 = 10 8.

Polad üçün dözümlülük həddinin təxmini dəyəri empirik əlaqədən müəyyən edilə bilər:

σ -1 = 0,43·σ in

Dözümlülüyün hesablanması statik hesablamadan, ölçülərin müəyyən edilməsindən və hissənin dizaynından sonra yerinə yetirilir. Hesablamanın məqsədi faktiki təhlükəsizlik amilini müəyyən etmək və onu icazə verilən ilə müqayisə etməkdir.

Dözümlülük Gücü Vəziyyəti:

Mürəkkəb gərginlik vəziyyətində təhlükəsizlik əmsalı (cəmi) düsturla hesablanır:

burada, normal gərginliklər üçün təhlükəsizlik əmsalı:

tangensial gərginliklər üçün təhlükəsizlik faktoru:

burada ψ σ, ψ τ - materialın dartılma gücündən asılı olaraq istinad kitablarında verilmiş, dövrün asimmetriyasına həssaslıq əmsallarıdır.

Şaftları hesablayarkən, gücü (sərtliyi) təmin etmək üçün [S] = 1,5 (2,5).

Ø150 mm elektrik mühərrikinin şaftının məhv edilməsinə bir nümunə.

İş şəraitində əksər maşın hissələri zamanla dövri olaraq dəyişən alternativ gərginliklərə məruz qalır. Uğursuzluğun təhlili göstərir ki, dəyişən yüklər altında uzun müddət işləyən maşın hissələrinin materialları dartılma gücündən və məhsuldarlıqdan daha aşağı gərginliklərdə sıradan çıxa bilər.

Dəyişən yüklərə təkrar məruz qalma nəticəsində yaranan materialın nasazlığı yorğunluq çatışmazlığı və ya adlanır materialın yorğunluğu.

Yorulma uğursuzluğu materialda mikro çatların görünüşü, materialların strukturunun heterojenliyi, mexaniki emal və səthin zədələnməsi izlərinin olması, gərginliyin konsentrasiyasının nəticəsidir.

Dözümlülük materialların dəyişən gərginliklərin təsiri altında dağılmaya qarşı durma qabiliyyətidir.

Alternativ gərginliklərin dəyişməsinin dövri qanunları fərqli ola bilər, lakin onların hamısı sinusoidlərin və ya kosinus dalğalarının cəmi kimi təqdim edilə bilər (Şəkil 5.7).

düyü. 5.7. Dəyişən gərginlik dövrləri: A- asimmetrik; b- pulsasiya edən; V - simmetrik

Saniyədə gərginlik dövrlərinin sayı deyilir yükləmə tezliyi. Stress dövrləri sabit işarəli ola bilər (Şəkil 5.7, a, b) və ya alternativ (Şəkil 5.7, V).

Alternativ gərginlik dövrü aşağıdakılarla xarakterizə olunur: maksimum gərginlik a max, minimum gərginlik a min, orta gərginlik a t =(a maks + a dəq)/2, dövrənin amplitudası s fl = (a maks. - a dəq)/2, dövrün asimmetriya əmsalı rG= a min /a maks.

Simmetrik yükləmə dövrü ilə a max = - ci min ; a t = 0; g s = -1.

Pulsasiya edən gərginlik dövrü ilə min = 0 və =0.

Materialın qeyri-müəyyən müddətə məhv olmağa müqavimət göstərə biləcəyi vaxtaşırı dəyişən gərginliyin maksimum dəyəri deyilir dözümlülük həddi və ya yorğunluq həddi.

Dözümlülük həddini müəyyən etmək üçün nümunələr xüsusi maşınlarda sınaqdan keçirilir. Ən çox yayılmış əyilmə testləri simmetrik yükləmə dövrü altındadır. Dartma-sıxılma və burulma dözümlülüyü sınaqları daha az tez-tez aparılır, çünki onlar əyilmə ilə müqayisədə daha mürəkkəb avadanlıq tələb edir.

Dözümlülük testi üçün ən azı 10 tamamilə eyni nümunə seçilir. Testlər aşağıdakı kimi aparılır. Birinci nümunə maşına quraşdırılır və gərginlik amplitudası (0,5-0,6) st olan simmetrik dövrə ilə yüklənir. (təxminən - materialın dartılma gücü). Nümunənin məhv edilməsi anında dövrlərin sayı dəzgahın sayğacında qeyd olunur N.İkinci nümunə daha az gərginlikdə sınaqdan keçirilir, uğursuzluq daha çox dövrlərdə baş verir. Sonra gərginliyi tədricən azaltmaqla aşağıdakı nümunələr sınaqdan keçirilir; onlar daha çox dövrlərlə məhv edilir. Alınan məlumatlara əsasən dözümlülük əyrisi qurulur (şək. 5.8). Dözümlülük əyrisində üfüqi asimptota meyl edən bir bölmə var. Bu o deməkdir ki, müəyyən a A gərginliyində nümunə qırılmadan sonsuz sayda dövrə tab gətirə bilər. Bu asimptotun ordinatı dözümlülük həddini verir. Beləliklə, polad üçün dövrlərin sayı N= 10 7, əlvan metallar üçün - N= 10 8 .

Çoxlu sınaqlara əsaslanaraq, əyilmə dözümlülük həddi ilə digər deformasiya növləri üçün dözümlülük hədləri arasında təxmini əlaqələr qurulmuşdur.

burada st_ |r simmetrik gərginlik-sıxılma dövrü üçün dözümlülük həddi; t_j - simmetrik dövr şərtlərində burulma dayanıqlılığının həddi.

Bükülmə stressi

Harada W = / / sən -əyilmə zamanı çubuğun müqavimət anı. Burulma gərginliyi

Harada T - fırlanma anı; Wp- burulma zamanı müqavimətin qütb momenti.

Hal-hazırda bir çox materiallar üçün dözümlülük hədləri müəyyən edilmiş və istinad kitablarında verilmişdir.

Eksperimental tədqiqatlar göstərdi ki, struktur elementlərin formasının kəskin dəyişdiyi zonalarda (deşiklərin, girintilərin, yivlərin yaxınlığında və s.), eləcə də təmas zonalarında stress konsentrasiyası- artan stress. Stressin konsentrasiyasına səbəb olan səbəb (deşik, girinti və s.) adlanır stress konsentratoru.

Polad zolaq güclə uzansın R(Şəkil 5.9). Şeridin kəsişməsində uzunlamasına bir qüvvə təsir göstərir N= R. Nominal gərginlik, yəni. stress konsentrasiyası olmadığı fərziyyəsi ilə hesablanır, a = bərabərdir R/F.

düyü. 5.9.

Stress konsentrasiyası konsentratordan uzaqlaşdıqca, nominal gərginliyə yaxınlaşdıqca çox tez azalır.

Keyfiyyət baxımından müxtəlif materiallar üçün gərginlik konsentrasiyası effektiv gərginlik konsentrasiyası əmsalı ilə müəyyən edilir

Harada O _ 1k, t_ və - gərginlik konsentrasiyasına və hamar nümunə ilə eyni kəsik ölçülərinə malik nümunələr üçün nominal gərginliklə müəyyən edilən dözümlülük hədləri.

Effektiv stress konsentrasiyası amillərinin ədədi dəyərləri nümunələrin yorğunluq testləri əsasında müəyyən edilir. Stress konsentratorlarının tipik və ən çox yayılmış formaları və əsas struktur materialları üçün qrafiklər və cədvəllər alınmış və istinad kitablarında verilmişdir.

Eksperimental olaraq müəyyən edilmişdir ki, dözümlülük həddi nümunənin en kəsiyinin mütləq ölçülərindən asılıdır: kəsişmə artdıqca, dözümlülük həddi azalır. Bu model adlanır miqyas amili və materialın həcminin artması ilə onun tərkibində struktur qeyri-bərabərliklərinin (şlak və qaz daxilolmaları və s.) olma ehtimalının artması, gərginlik konsentrasiyası mərkəzlərinin yaranmasına səbəb olması ilə izah olunur.

Hesablama düsturlarına əmsal daxil edilməklə hissənin mütləq ölçülərinin təsiri nəzərə alınır. G, dözümlülük həddi nisbətinə bərabərdir o_ld verilmiş diametrdə verilmiş nümunənin d həndəsi cəhətdən oxşar laboratoriya nümunəsinin a_j dözümlülük həddinə (adətən d = l mm):

Beləliklə, polad üçün götürürlər e a= e t = e (adətən g = 0,565-1,0).

Dözümlülük həddinə hissənin səthinin təmizliyi və vəziyyəti təsir edir: səthin təmizliyi azaldıqca dözümlülük həddi azalır, çünki hissənin səthində onun cızıqları və cızıqları yaxınlığında gərginlik konsentrasiyası müşahidə olunur.

Səth keyfiyyət amili verilmiş səth vəziyyəti olan nümunənin st_ dözümlülük həddinin cilalanmış səthi olan nümunənin st_ dözümlülük həddinə nisbəti adlanır:

Adətən (3 = 0,25 -1,0, lakin xüsusi üsullardan istifadə edərək hissələrin səthi sərtləşdirildikdə (yüksək tezlikli cərəyanlarla sərtləşmə, karbürləşmə və s.) Birdən çox ola bilər.

Əmsalların dəyərləri güc hesablamaları üzrə istinad kitablarından cədvəllərdən müəyyən edilir.

Güc hesablamaları dəyişən gərginliklərdə, əksər hallarda onlar sınaq sınaqları kimi həyata keçirilir. Hesablamanın nəticəsi faktikidir təhlükəsizlik amilləri n, verilmiş dizayn üçün tələb olunan (icazə verilən) təhlükəsizlik amilləri ilə müqayisə edilir [P],Üstəlik, l > [i J şərti yerinə yetirilməlidir.

Simmetrik gərginlik dəyişmə dövrü ilə təhlükəsizlik amili:

0 uzanma (sıxılma) üçün

burulma üçün 0

əyilmə üçün 0

Harada A onların - maksimum normal və tangensial gərginliklərin nominal dəyərləri; K SU, K T- effektiv stress konsentrasiyası əmsalları.

Asimmetrik dövr şəraitində hissələri işləyərkən təhlükəsizlik amilləri p a normal və tangens xətləri boyunca p x gərginliklər Sørensen-Kinasoshvili düsturlarından istifadə etməklə müəyyən edilir

burada |/ st, |/ t - asimmetrik dövrü eyni dərəcədə təhlükəli simmetrik dövrə endirmə əmsalları; T, x t- orta gərginliklər; arpacık, x a- dövrün amplitüdləri.

Əsas deformasiyaların (əyilmə və burulma, burulma və gərginlik və ya sıxılma) birləşməsi halında ümumi təhlükəsizlik əmsalı aşağıdakı kimi müəyyən edilir:

Yaranan təhlükəsizlik amilləri güc standartlarından və ya istinad məlumatlarından götürülmüş onların icazə verilən dəyərləri ilə müqayisə edilməlidir. Şərt yerinə yetirilərsə p>s onda struktur element etibarlı hesab olunur.

• Dəyişən gərginliyin qüvvəsinin hesablanması Dəyişən gərginliklər altında gücü hesablayarkən, bir hissənin möhkəmliyi adətən norma ilə müəyyən edilmiş icazə verilən təhlükəsizlik əmsalı ilə müqayisədə faktiki təhlükəsizlik əmsalının P dəyəri ilə qiymətləndirilir, möhkəmlik vəziyyəti n yazılır. >. Təhlükəsizlik amilləri P, məsələn, sxematik formadan istifadə edərək təxminən müəyyən edilə bilər maksimum amplituda. 460.6 əvvəlcə hamar standart üçün təhlükəsizlik amilini tapın

nümunələr, faktiki hissə deyil. Xarici yük, təhlükəsizlik amilinin təyin olunduğu vəzifə dövrünün və müvafiq limit dövrünün oxşar şəkildə dəyişdiyini nəzərdə tutur. Diaqramın mənbəyindən (diaqrama bax. 460.6) müəyyən edilmiş bucaq altında 01 şüasını çəkin (§a = -, burada AA iş dövrünün amplitudası və orta gərginliyidir. M nöqtəsi AA və koordinatları olan düz xətt üzərində. at, vəzifə dövrünü xarakterizə edir Koordinat nöqtəsi N l 18 sifariş ha 1037 549i putt xarakterizə edir limit dəyəri eyni dövrü. Beləliklə, p təhlükəsizlik əmsalının qiyməti müəyyən edilə bilər

kimi (W Seqment nisbəti. Əgər şüa 01 düz xətti AB ilə kəsişirsə, onda dövriyyə gərginliyinin artması yorğunluq çatışmazlığına səbəb olacaq Lyudmila Firmal

nümunə. Bu halda yorğunluğun nasazlığı üçün təhlükəsizlik əmsalı n# ilə ifadə edilir, burada N nöqtəsi AB xəttində yerləşir və (18.11) tənliyini təmin edir. 0_1=аш+п^а, (18.13) Harada PJ= (18.14) Hamar nümunə üçün təhlükəsizlik əmsalı alınır. Hissənin möhkəmliyi hissənin ölçüsü və formasından və səthinin vəziyyətindən asılıdır. Bütün bunlar müvafiq əmsal, effektiv gərginlik konsentrasiyası əmsalı ka, səthin həssaslıq əmsalı p və miqyas faktoru EE ilə nəzərə alınır. Müvafiq hissənin maksimum amplituda göstəricisini əldə etmək lazımdır

simmetrik dövrədə dözümlülük həddini -?- dəfə azaldın və ya eyni şey nədir, AA iş dövrünün gərginlik amplitudası artdıqdan sonra (18.13) düstur şəklini alacaq Hissənin təhlükəsizlik əmsalı bərabərdir. aşağıdakı dəyərlər (18.15)) (18.16) Diqqət yetirin ki, rəqəm əvəzinə if istifadə edirsiniz. 460, B) iki nöqtə əsasında qurulmuş əlavə sadələşdirilmiş sxemləri tətbiq edin (şək. 460, a), düsturda (18.16) yalnız AB düz xəttinin bucaq əmsalı f dəyişir. Bu vəziyyətdə götürməlisiniz Əgər şüa 01 düz bir xətt ilə kəsişirsə, artan tsiklik stresslər görünüşünə görə hissəni sıradan çıxarır. plastik deformasiya. Səhmdarın məhsuldarlığa nisbətən 550 co-effektivliyi l ilə göstərilir və Antikorlar Qızıl = - - - Və Şah düsturu ilə hesablanır. KTG AA+~T (18.17) Ehtiyat hissələri üçün

• Yüksək güclü poladda, gərginlik konsentrasiyası səbəbindən statik gücün azalması səbəbindən uğursuzluq baş verə bilər. Bu hal asimmetriya əmsalı birliyə yaxın olduqda mümkündür. Bu halda marja əmsalı D. V. d (18.18) düsturu ilə müəyyən edilir. Burada ov – dartılma gücüdür; o-gərginlik, konsentrasiya nəzərə alınmadan müəyyən edilir; — gərginliyin konsentrasiyası hesabına statik gücün azalmasını nəzərə alan əmsal, effektiv statik gərginliyin konsentrasiyası əmsalı. Yuxarıdakı hesablama biroxlu gərginlik vəziyyətinə aiddir. Təyyarə və ya həcmli gərginlik vəziyyəti üçün gücü qiymətləndirmək vəzifəsi daha mürəkkəbdir. Güc nəzəriyyəsi işlənib hazırlanmış və təcrübələrlə yaxşı sınaqdan keçirilmişdir

sabit gərginlikdə, dalğalanan gərginlik vəziyyətinə birbaşa aid edilmir. Hazırda bu problem qənaətbəxş həllini tapmayıb. Təcrübədə hesablamalarda normal gərginlik o və kəsilmə gərginliyi t ilə xarakterizə olunan müstəvi gərginlik vəziyyətlərində aşağıdakı asılılıqlardan istifadə olunur: (18.19) Burada müstəvi gərginlik vəziyyəti üçün tələb olunan p-təhlükəsizlik əmsalı, PA, p~ - fərz etməklə. (18.16) tənliyinə uyğun olaraq yalnız normal gərginlik o və ya tangensial gərginlik təsir göstərir. Asılılıq (18.19) bəzi təcrübələrlə təsdiqlənir. O, həmçinin gərginlik və T vəziyyətində üçüncü güc nəzəriyyəsini (maksimum kəsmə gərginliyi nəzəriyyəsi) genişləndirir.

bir mərhələdə simmetrik dövrdə dəyişikliklər On səkkizdə faza dəyişiklikləri olmadıqda istifadə olunur * 551 tənliyindən (18.19) Lyudmila Firmal tələb olunur.

təhlükəsizlik əmsalı (18.20)) P r və M E R1. Mühərrikin boruşəkilli piston sancaqları P = 6000 kq-dan P = - 2000 kq-a qədər dəyişən P qüvvəsi ilə yüklənir. Mexanik xüsusiyyətlər porşen sancağının materialı: axıcılıq gücü = = = 10,000 kq/sm2 dartılma gücü AB = 8000kpsm2, simmetrik dövr o dözümlülük həddi, *=5000kpsm2, sıfır dövrə a o-7500kg/sm2 Sancaqların xarici səthi cilalanmışdır. Səthin həssaslıq əmsalı p=1; miqyas əmsalı E0=0,9; effektiv stress konsentrasiyası əmsalı& = 1.1. Yorulma yükü altında təhlükəsizlik amilini təyin edin. düyü üçün. 463 gücün barmağa ötürülməsi diaqramını göstərir və diaqramda yerləşir. 463, əyilmə momentinin b-qrafik. 1g (1=30mm0=5 0mm və (1=30mm / Şək.,

463A.< При изгибе конструкция сечения равна ^изг-2а+2)~Б ‘ 2 4~ = ~ (4 — 1 , 2 5) = 1,375 П. Момент сопротивления секции г — (вперед)! =2 ‘ 44cm3- 552 максимальные и минимальные значения изгибающего момента: Mi zgtah=1,375 Rtah=1,375-6000=8250 кг-см\Mizgtk1=1,375 rt1p=1,375 (-2000)= — 2750 кг-см. Максимальное и минимальное нормальное напряжение тока OTA= = 3380KPCM^-, M izg GP1P pip C / _ _ 2750 -2.44 Из Кпсм2. Амплитуда и среднее значение напряжения рабочего цикла °тахометра stt1p2 °a zzzo — ^и zo)=2255 кг / см2. тонна STT a x H~A gtnp Два. =338°+0^2.130)=P25kg1smg. Определим предельное значение напряжения нулевого цикла: амплитудное и среднее * А0 Два. Семь тысяч пятьсот Два. =3750kpcm?. Кроме того, создайте диаграмму limit dəyəri məluma görə

dəyərlər a_yd d _ ^255 1.1 _ _ p-de. ‘P e 1125 1l O2’ 4 5, =68° 1-0, 9. Biz hesab edirik ki, əməliyyat və limit dövrləri oxşardır. M nöqtəsi * AA=2720 kq/sm gərginlik iş dövrü koordinatları ilə? VƏ ______5000____ 0,333-1125 + - /D2+D2~y(1,23)2+ (4,14)2 - = 1,2.