Giriş

Plitə konveyerləri üfüqi bir müstəvidə və ya yüngül bir yamacda (35 dərəcəyə qədər) ağır (500 kq və ya daha çox) parça mallar, böyük parçalar, daxil olmaqla hərəkət etmək üçün nəzərdə tutulmuşdur. iti kənarlı materiallar, eləcə də qızdırılan yüklər yüksək temperatur. Sabit və ya mobil olan boşqab konveyerləri lent konveyerləri ilə eyni əsas komponentlərə malikdir.

Yükdaşıyan gövdə 1 və ya 2 dartma zəncirinə (qol-roller) bərkidilmiş ayrı lövhələrdən ibarət metal, daha az taxta, plastik döşəmə təbəqəsidir. Döşəmə düz, büzməli və ya qutu bölməsi, yanları olan və ya olmayan ola bilər. Dartma zəncirləri çərçivənin uclarında quraşdırılmış sürücü və gərginlik dişli çarxları ətrafında gəzir. Ümumi təyinatlı apron konveyerləri (əsas tip) və xüsusi olanlar var.Məhsuldarlığı artırmaq üçün düz göyərtəli konveyerlər sabit tərəflərlə tamamlanır. Tipik apron konveyerləri 2000 t/saata qədər məhsuldarlığa malikdir. ayrı görünüş Rusiyada son 15-20 ildə ən çox paylanan apron konveyerləri modul kəmərli konveyerdir. Bant plastik və ya polad ola bilər. İstehsal olunan lentlərin geniş çeşidi onların tətbiqinin geniş spektrini müəyyən edir: əməliyyatlararası nəqliyyatdan və məhsulun birbaşa maşına çatdırılmasından tutmuş, istehsalda istifadəyə qədər. Qida sənayesi həm də ticarətdə.

1. Dizayn təsviri

Şəkil 1. Layihələndirilmiş konveyerin sxemi:

Apron konveyerinin əsas montaj aqreqatları bunlardır: önlük, işləyən rulonlar, dartma elementi və gərginlik. En kəsiyində düzbucaqlı və ya trapezoidal formaya malik təbəqə lövhələri möhürlənir; kömür daşımaq üçün boşqab qalınlığı 3-4 mm, topaqlı qaya üçün qaya kütlələri 6-8 mm. Çalışan rulonlar qısa konsol və ya oxlar vasitəsilə plitələrə bərkidilir. Plitələrin sabitləndiyi bir dartma gövdəsi olaraq 1 və ya 2 lamel və ya dəyirmi zəncir istifadə olunur. Əyri konveyerdə bir dairəvi zəncir var. Sürücü son stansiyasına elektrik mühərriki, debriyaj, sürət qutusu və sürücü dişli çarxı olan sürücü şaft daxildir.

Konveyer dartma zəncirinin əlaqələri ilə qarşılıqlı əlaqədə olan yumruqların sürücü zəncirində sabitləndiyi tırtıl tipli aralıq ötürücüləri quraşdırmaq mümkündür. Dartıcı adətən konveyerin quyruq ucunda yerləşir. Lövhə konveyerinin üstünlükləri: aşındırıcı süxur kütləsinin kiçik əyrixətti radiuslu əyri marşrutla daşınması imkanı; kazıyıcı konveyerlərə nisbətən hərəkətə və enerji sərfinə daha az müqavimət; bir dəstdə konveyerin uzunluğunu artırmağa imkan verən aralıq sürücülərin quraşdırılması imkanı.

Dezavantajlar: yüksək metal istehlakı, plitə bıçağının mürəkkəb dizaynı və onu yaş və yapışqan qaya kütləsinin qalıqlarından təmizləmək çətinliyi, əməliyyat zamanı plitələrin deformasiyası, incə fraksiyaların dağılmasına səbəb olur.

2. Lövhə konveyerinin hesablanması

2.1 Konveyer eninin təyini

Hesablama üçün tərəfləri olan büzməli parça ilə konveyer qəbul edirik.

Konveyerin eni düsturla müəyyən edilir:

burada Q = 850 t/saat - konveyer məhsuldarlığı;

1,5 m/s - veb sürəti;

2,7 t/m 3 - daşınan yükün sıxlığı;

K =0,95-də - konveyerin meyl bucağını nəzərə alan əmsal;

45 təqribən - istirahətdə yükün dayanma bucağı;

h \u003d 0,16 m - kətanın tərəflərinin hündürlüyü, nominal diapazondan seçirik;

0,7 - tərəflərin hündürlüyünün istifadə əmsalı

K in əmsalı düsturla müəyyən edilir:

10 haqqında - konveyerin meyl açısı.

Alınan dəyərləri düsturla əvəz edirik (1.1)

10%-ə qədər böyük parçaları olan daşınan material üçün

ümumi yükdən aşağıdakı şərt yerinə yetirilməlidir:

a max = 80 mm - böyük parçaların ən böyük ölçüsü.

Şərt yerinə yetirilir.

Nəhayət, ağın enini B = 400 mm nominal diapazondan seçirik

2.2 Üzərindəki yüklərin müəyyən edilməsi nəqliyyat zənciri

Dartma konveyeri kimi əvvəlcədən qəbul edin

lamel zəncir növü PVK (GOST 588-81).

Daşınan yükün xətti yükü düsturla müəyyən edilir:

Hərəkət edən hissələrin (zəncirli parçalar) öz çəkisindən xətti yük düsturla müəyyən edilir:

A \u003d 50 - yük növünün kətanın enindən asılı olaraq alınan əmsal

Verilmiş konveyer üçün minimum zəncir gərginliyi 1 və ya 3 nöqtələrində ola bilər (şəkil 1). Şərt yerinə yetirilərsə, minimum gərginlik 3-cü nöqtədə olacaqdır:

0,08 - işləyən mexanizmin hərəkətinə müqavimət əmsalı

düz hissələr

Şərt yerinə yetirilmir, buna görə də minimum gərginlik 1-ci nöqtədə olacaqdır.

Zəncirlərin minimum gərginliyini qəbul edirik S min \u003d S 1 \u003d 1500 N. Şəbəkə boyunca konturu keçmək üsulundan istifadə edərək, oxşar bir üsulla 1..6 nöqtələrində (Şəkil 1) gərginliyi təyin edirik. .

k \u003d 1.06 - dişli çarxı yuvarlaqlaşdırarkən zəncir gərginliyinin artım əmsalı

Şəkil 2. Dartma çubuğunun gərginlik diaqramı

3. Konveyer elementlərinin hesablanması

3.1 Elektrik mühərrikinin hesablanması və seçimi

Sürücünün dartma qüvvəsi düsturla müəyyən edilir:

burada k \u003d 1.06 - əyilərkən zəncir gərginliyinin artım əmsalı

ulduzlar

Elektrik mühərrikinin quraşdırılmış gücü düsturla müəyyən edilir:

burada = 0,95 - sürücünün səmərəliliyi

k c = 1,1 - güc əmsalı

4A seriyalı yüksək başlanğıc fırlanma anı motorunu qəbul edin

mühərrik növü - 4AR200L6UZ;

güc N = 30 kVt;

sürət n mühərrik = 975 rpm;

yelləncək anı GD 2 = 1,81 kq m 2;

kütlə m = 280 kq.

birləşdirici şaftın diametri d = 55 mm.

3.2 Sürət qutusunun hesablanması və seçilməsi

Sürücü dişli çarxlarının bölmə diametri düsturla müəyyən edilir:

burada t sürücü zəncirinin addımıdır;

z dişli dişlərin sayıdır;

Əvvəlcədən t = 0,2 m və z = 6 götürürük.

Dişli çarxların fırlanma tezliyi düsturla müəyyən edilir:

rpm (3.4)

Sürət qutusunun dişli nisbəti düsturla müəyyən edilir:

Sürət qutusunun çıxış şaftındakı fırlanma anı düsturla müəyyən edilir:

Yuxarıda müəyyən edilmiş dəyərlərə əsasən, iki mərhələli təkan sürət qutusunu qəbul edirik

reduktor növü - 1Ts2U-250;

dişli nisbəti u = 25;

ağır iş şəraitində çıxış şaftında nominal fırlanma anı M cr = 6300 Nm;

kütlə m = 320 kq.

Giriş və çıxış valları muftalar üçün konusvari birləşdirici uclara malikdir (şəkil 3), onların əsas ölçüləri Cədvəl 1-də verilmişdir.

Şəkil 3. Şafta uyğun hissələrin sxemi.

Cədvəl 1. Şaftların həndəsi parametrləri

3.3 Dartma zəncirinin hesablanması və seçilməsi

Zəncirdəki dizayn qüvvəsi düsturla müəyyən edilir:

Zəncirlərdəki dinamik yük düsturla müəyyən edilir:

burada = 1.0 konveyerin hərəkət edən hissələrinin azaldılmış kütləsinin azaldılmasını nəzərə alan əmsaldır, L > 60 m olduqda uyğun olaraq seçilir.

Tapılan dəyərləri (3.7) düsturu ilə əvəz edərək əldə edirik:

Zəncirin qırılma qüvvəsi düsturla müəyyən edilir:

Yuxarıda müəyyən edilmiş dəyərlərə əsaslanaraq, yarpaq zəncirini qəbul edirik

zəncir növü - M450 (GOST 588-81);

zəncir meydançası t = 200 mm;

qırıcı qüvvə S cavab. = 450 kN.

Zənciri gücü yoxlamaq üçün konveyerin işə salınması zamanı zəncirə düşən yükü hesablayacağıq.

Konveyerin başlanğıcında zəncirdəki maksimum qüvvə düsturla müəyyən edilir:

burada S dp başlanğıcda dövrənin dinamik qüvvəsidir.

Başlanğıcda dövrənin dinamik qüvvəsi düsturla müəyyən edilir

burada m k - konveyerin hərəkət edən hissələrinin azaldılmış kütləsi;

Motor şaftının açısal sürətləndirilməsi.

Konveyerin hərəkət edən hissələrinin azaldılmış kütləsi düsturla müəyyən edilir

burada k y = 0,9 zəncirlərin elastik uzanmasını nəzərə alan əmsaldır

k u = 0,6 - orta sürətin azalması nəzərə alınmaqla əmsal

orta sürətlə müqayisədə fırlanan kütlələr.

Gu \u003d 1500 kqf - konveyerin fırlanan hissələrinin çəkisi (sürücüsüz), uyğun olaraq qəbul edirik

Motor şaftının bucaq sürətlənməsi düsturla müəyyən edilir:

rad/s 2 , (3.13)

burada I pr - konveyerin hərəkət edən kütlələrinin mühərrik şaftına endirilən ətalət anı.

M p.sr - düsturla müəyyən edilir:

M p.st - düsturla müəyyən edilir:

Konveyerin hərəkət edən kütlələrinin mühərrik şaftına endirilən ətalət anı düsturla müəyyən edilir:

H m s 2 , (3.16)

burada I r.m - elektrik mühərrikinin rotorunun və qol-pin muftasının ətalət anı düsturla müəyyən edilir:

H m s 2 , (3.17)

burada mən \u003d 0,0675 - qol-pin muftasının ətalət anı.

3.10… 3.17 düsturlarındakı dəyərləri əvəz edərək, konveyerin başlanğıcında zəncirdə maksimum gücü əldə edirik.

3.4 Dartıcının hesablanması

Vida tipli gərginliyi qəbul edin.

Dartıcının vuruşunun miqdarı zəncirin addımından asılıdır və formula ilə müəyyən edilir

Vidanın ümumi uzunluğu götürülür L təxminən = L + 0,4 = 0,8 m.

Vida üçün materialı qəbul edirik - polad 45, icazə verilən kəsmə gərginliyi y cf \u003d 100 N / mm 2 və çıxma gücü T \u003d 320 N / mm 2. Mən düzbucaqlı bir ip növü seçirəm (GOST 10177-82).

Qoz üçün material qəbul edirik - bürünc Br. AZh9-4 icazə verilən kəsmə gərginliyi ilə y cf = 30 N/mm 2, sarsıdıcı y sm = 60 N/mm 2, qırılma P = 48 N/mm 2. Mövzu növü eynidir.

Vida dişinin orta diametri düsturla müəyyən edilir:

burada \u003d 2 - qozun hündürlüyünün orta diametrə nisbəti

[p] \u003d 10 N / mm 2 - poladın bürünc üzərində sürtünməsi zamanı sürtünmə materiallarından asılı olaraq ipdə icazə verilən gərginlik [p] \u003d 8 ... 12 N / mm 2;

K = 1.3 - gərginlik rulonlarının qeyri-bərabər yükünü nəzərə alan əmsal

İpin daxili diametri düsturla müəyyən edilir:

Vidanın uzunluğunun böyük olduğunu və daha böyük sabitliyin tələb olunduğunu nəzərə alsaq, d 1 = 36 mm qəbul edirik.

İpin hündürlüyü düsturla müəyyən edilir:

Orta ip diametrinin təmizlənmiş dəyəri düsturla müəyyən edilir:

İpin xarici diametri düsturla müəyyən edilir:

İp qaldırma bucağı düsturla müəyyən edilir:

Öz-özünə əyləcin etibarlılığını yoxlayırıq, bunun üçün aşağıdakı şərt yerinə yetirilməlidir:

burada f = 0,1 poladın bürünc üzərində sürtünmə əmsalıdır.

Şərt yerinə yetirilir.

Sabitlik testi edirik.

icazə verilən sıxılma gərginliklərinin sürüşmə əmsalı haradadır, dayanıqlığı hesablayarkən, vida elastikliyinin funksiyası kimi müəyyən edilir ().

[ -1 P ] - icazə verilən sıxılma gərginliyi.

İcazə verilən sıxılma gərginliyi düsturla müəyyən edilir:

N/mm 2 , (3.27)

Vidanın elastikliyi düsturla müəyyən edilir:

burada \u003d 2 - azaldılmış uzunluq əmsalı

Vidanın məlum elastikliyinə görə = 0,22 tapıram. Alınan məlumatları 2.26 şərti ilə əvəz edirik:

Şərt yerinə yetirilir.

Vida gərginlikdə işlədiyi üçün sabitliyi yoxlamaq lazım deyil.

Vidanın gücü, gücü vəziyyətini yoxlayırıq:

harada (yuxarıda müəyyən edilmişdir);

M 1 - ipdə sürtünmə anı (N mm);

M 2 - dabanda sürtünmə anı (dayan) (N mm)

İpdəki sürtünmə anı düsturla müəyyən edilir:

Dabandakı sürtünmə anı düsturla müəyyən edilir:

burada d n \u003d 20 mm - dabanın diametri d 1-dən az alınır.

Alınan məlumatları 3.29 şərti ilə əvəz edirik:

Şərt yerinə yetirilir.

Qozun hündürlüyü düsturla müəyyən edilir:

Qozdakı iplərin sayı düsturla müəyyən edilir:

Qoz ipinin gücünü kəsmə, möhkəmlik vəziyyəti üçün yoxlayırıq:

Şərt yerinə yetirildi

3.5 Şaftların hesablanması

Sürücü mili

Mil materialı olaraq 45 poladı qəbul edirik, dartılma gücü

B \u003d 730 N / mm 2, dözümlülük hədləri: - 1 \u003d 0,43 B \u003d 314 N / mm 2, -1 \u003d 0,58 - 1 \u003d 182 N / mm 2

Şaftın təxmini minimum diametri yalnız düstura görə burulma əsasında müəyyən edilir:

burada M = 5085 Nm - mil üzərində tork

25 N/mm 2 - polad 45 üçün icazə verilən burulma gərginliyi

Standart diapazondan (GOST 6636-69 R40) diametri d pv = 100 mm-in ən yaxın dəyərini seçirik. Bu diametrini rulmanlar üçün götürürük. Sürücü dişli çarxların bərkidilməsi altında biz d = 120 mm diametrini qəbul edirik. Sürücü dişli çarxının mərkəzinin eni fırlanma anı ötürmək üçün açarın tələb olunan uzunluğuna əsasən müəyyən edilir.

Açarın uzunluğu əzilmə və möhkəmlik vəziyyətindən müəyyən edilir:

burada l - açarın uzunluğu, mm;

d - açarın yerləşdiyi yerdə mil diametri, mm;

h, b, t 1 , - əsas kəsişmə ölçüləri, mm

Cm - icazə verilən sarsıdıcı gərginlik, polad hublar üçün 100-120 N / mm 2.

Həmçinin, 3.35 şərtinə əsasən, diametri d = 95 mm və uzunluğu l = 115 mm olduğu qəbul edilən şaftın birləşdirici ucu üçün açarın parametrlərini təyin edirik. Düymələrin bütün həndəsi ölçülərinin dəyərləri cədvəl 2-ə daxil edilmişdir.

Cədvəl 2. Şaftların həndəsi parametrləri

* 180 o bucaq altında yerləşən iki dübeldən istifadə edirik.

Sürücü dişli çarxları üçün açarların uzunluğuna əsasən, sonuncunun hublarının uzunluğunu seçirik l st = 200 mm.

Sürücü şaftının dizayn sxemi və əyilmə anlarının diaqramı formaya malikdir

Şəkil 4. Anların süjetləri

burada R 1 və R 2 - yataklardakı dayaqların reaksiyaları, N;

P - düsturla müəyyən edilmiş dişli çarxlardakı yük:

Sxem və yüklərin simmetriyasına görə dayaqların reaksiyaları

R 1 \u003d R 2 \u003d P \u003d 13495 N.

Dartıcı mili

Hesablama 2.5.1-ci paraqrafa oxşar şəkildə aparılır.

Mil materialı kimi polad 45 qəbul edirik (iş parçasının diametri 100 mm-dən çoxdur), dartılma gücü B \u003d 730 N / mm 2, dözümlülük hədləri: - 1 \u003d 0,43 B \u003d 314 N / mm 2, -1 \ u003d 0,58 - 1 \u003d 182 N / mm 2

Şaftın diametri struktur olaraq sürücü şaftının diametrinin 0,8-i kimi qəbul edilir d = 80 mm

Şaftın hesablama sxemi şəklə bənzəyir. dörd.

Bu diametrini rulmanlar üçün götürürük. Sürücü dişli çarxların bərkidilməsi altında biz d = 100 mm diametrini qəbul edirik. Sürücü dişli çarxının eni konstruktiv şəkildə qəbul edilir.

3.6 Rulman seçimi

Sərbəst dayanan dayaq yuvalarını konveyer çərçivəsinə quraşdırarkən, onların uyğunsuzluğu baş verir və şaft uyğunlaşdırılmır, biz aşağıdakı parametrlərlə ikiqat sferik dərin yivli rulmanlar 1320 (QOST 5720-75 və 8545-75) seçirik:

d = 100 mm (daxili diametr)

D = 215 mm (xarici diametr)

B = 47 mm (en)

C = 113 kN (Dinamik yük dərəcəsi)

Düsturla müəyyən edilən rulmanların davamlılığını yoxlayırıq:

burada n = 39 rpm - mil sürəti;

P e - eksenel yüklər olmadıqda rulmana ekvivalent yük düsturla müəyyən edilir:

burada V = 1 - üzüklərin fırlanmasını nəzərə alan əmsal

K T = 1 - temperatur əmsalı

K = 2.0 - yük faktoru

h) Davamlılıq kifayətdir

Sərbəst dayaq yuvalarını konveyer çərçivəsinə quraşdırarkən, onların uyğunsuzluğu baş verir və şaft uyğunlaşdırılmır, mən aşağıdakı parametrlərə malik ikiqat sferik dərin yivli bilyalı rulmanlar 1218 (GOST 5720-75 və 8545-75) seçirəm:

d = 800 mm (daxili diametri)

D = 160 mm (xarici diametr)

B = 30 mm (en)

C = 44,7 kN (Dinamik yük dərəcəsi)

h) Davamlılıq kifayətdir.

Aparılan hesablamalara görə, rulmanların bütün istismar müddəti ərzində işləyəcəyini müəyyən edirik.

3.7 Əyləc qurğusu və muftaların hesablanması və seçilməsi

Konveyer yüklənmiş vəziyyətdə söndürüldükdə, konveyerin bir hissəsinin meylinə görə, yükün çəkisi torun hərəkətinə əks istiqamətə yönəldilmiş bir qüvvə yaradacaqdır. Bu qüvvə düsturla müəyyən edilir

Mənfi qüvvə dəyəri konveyer elementlərinin sürtünmə qüvvəsinin yükün yuvarlanma qüvvəsindən daha yüksək olduğunu bildirir və buna görə də əyləc qurğusundan istifadə etməyə ehtiyac yoxdur.

Torku elektrik mühərrikindən sürət qutusunun giriş şaftına ötürmək üçün mühərrik şaftının altındakı mufta yarımlarının delikləri (dv = 55 mm) və MUVP tipli elastik kol-pin muftasını (GOST 21424-75) qəbul edirik. sürət qutusunun giriş şaftının altında (konik çuxur d p1 = 40 mm) .

Mühərrik şaftına verilən an, sürət qutusunun çıxış şaftındakı anın sürət qutusunun M mühərrikinin dişli nisbətinə nisbətinə bərabərdir = 203,4 Nm.

Marja və ümumi ölçüləri nəzərə alaraq, M cr = 500 Nm nominal fırlanma anı ilə bir mufta qəbul edirik, halbuki muftanın maksimum (ümumi) diametri D = 170 mm, maksimum uzunluq L = 225 mm, barmaqların sayı n = 8, barmaq uzunluğu l = 66 mm , M10 pininin birləşdirici ipi.

Sürət qutusunun çıxış şaftından sürücü şaftına fırlanma anı ötürmək üçün çıxış şaftına qoşulmaq üçün konik çuxurlu (versiya K d p2 = 90 mm) MZ tipli (GOST 5006-83) dişli muftasını qəbul edirəm. sürət qutusu. Sürücü şaftına qoşulmaq üçün muftanın çuxuru silindrik d = 95 mm-dir və iki açar yivlidir.

M cr = 19000 Nm nominal fırlanma anı olan bir mufta seçirik.

3.8 Ulduz hesablanması

Hesablama üçün məlum məlumatlar:

ulduzların bölünmə diametri d e = 400 mm;

dişlərin sayı z = 6;

diş meydançası t = 200 mm.

zəncir çarxının diametri D c = 120 mm.

Xarici dairənin diametri düsturla müəyyən edilir:

burada K=0,7 - diş hündürlüyü əmsalı

Depressiyaların dairəsinin diametri düsturla müəyyən edilir:

Depressiyaların qövslərinin mərkəzlərinin yerdəyişməsi düsturla müəyyən edilir:

e = 0,01. 0,05 t = 8 mm. (3,42)

Dişlərin boşluğunun radiusu düsturla müəyyən edilir:

r = 0,5 (D c - 0,05t) = 50 mm. (3,44)

Diş başının əyrilik radiusu düsturla müəyyən edilir:

Diş profilinin düzxətli hissəsinin hündürlüyü düsturla müəyyən edilir:

Dişin eni düsturla müəyyən edilir:

b f = 0,9 (50 - 10) - 1 = 35 mm. (3,47)

Dişin üst hissəsinin eni düsturla müəyyən edilir:

b = 0,6b f = 21 mm. (3,48)

Tacın diametri düsturla müəyyən edilir:

burada d 5 \u003d 150 mm zəncir çarxının flanşının diametridir;

h = 70 mm - zəncir plitəsinin eni.

3.9 Konveyerin konstruksiya elementlərinin hesablanması

Zəncir çarxları üçün rulman dəstəyi olaraq, W x = 8,52 sm 3 əyilmə müqaviməti anı ilə GOST 8240-89 uyğun olaraq kanal 12 seçirik. Rulman kanalı qaynaqlanmış çərçivələrə söykənir, çərçivələr arasındakı məsafəni təyin edirik:

Kanal 12 üçün maksimum icazə verilən əyilmə anı düsturla müəyyən edilir:

Bütün yükün iki kanal üzərində paylandığını nəzərə alaraq, maksimum aralıq uzunluğu düsturla müəyyən edilir.

Konveyerin meylli hissədən üfüqi yerə keçidindəki əyilmə radiusu, zəncirin addımına əsaslanaraq, R = 3 m alırıq.

Nəticə

önlük konveyer daşıyıcı motor

Kurs layihəsini başa vurduqdan sonra biz aşağıdakı parametrlərə malik zəncirli, boşqablı konveyer dizayn etdik:

Məhsuldarlıq Q =850 t/saat;

Veb sürəti = 1,5 m/s;

Konveyerin uzunluğu l = 90 m;

Üfüqi hissənin uzunluğu l g = 25 m;

Konveyerin meyl bucağı = 10 o ;

Daşınan yükün sıxlığı \u003d 2,7 t / m3

Biz də onun əsas elementlərini hesabladıq, gücü və dayanıqlığını yoxladıq.

Biblioqrafik siyahı

1. Barışev A.İ., Steblyanko V.G., Xomiçuk V.A. PRTS işlərinin mexanikləşdirilməsi. Nəqliyyat maşınlarının kurs və diplom dizaynı: Dərslik/ A.İ.-nin ümumi redaktorluğu ilə. Barışev - Donetsk: DonGUET, 2003 - 471 s., xəstə.

2. Barışev A.İ., Qida sənayesində yükləmə-boşaltma, nəqliyyat və anbar əməliyyatlarının mexanikləşdirilməsi. Hissə 2. Maşınların daşınması. - Donetsk: DonGUET, 2000 - 145 s.

3. Çernavski S.A. Maşın hissələrinin kurs dizaynı, M.: Mashinostroenie, 1979. - 351 s.

4. Anufriev V.İ. Üç cilddə dizayner-maşınqayırma kitabçası, M .: Mashinostroenie, 2001.

5. Yablokov B.V., Belov S.V. Qaldırıcı və nəqliyyat qurğuları (lamelli konveyerlər) üzrə kurs layihəsi üçün təlimatlar, İvanovo, 2002

Oxşar Sənədlər

Üfüqi qatlı zəncirli konveyerin parametrlərinin hesablanması. Konveyer növü və göyərtə növü seçimi. Nəqliyyat zəncirində yüklərin təyini. Sürət qutusunun hesablanması və seçilməsi. Sürücü şaftının, gərginləşdiricinin, gərginlik vintinin hesablanması.

kurs işi, 08/13/2015 əlavə edildi


Göstərilən parametrlərə uyğun olaraq boşqab konveyer sürücüsünün layihələndirilməsi. Sürücünün kinematik və gücünün hesablanması. Motor və sürət qutusu seçimi. Açıq dişlinin hesablanması. Sürücü dişli çarxının şaftının təşkili. Birləşdirilmiş birləşmənin hesablanması.

kurs işi, 22/10/2011 əlavə edildi


Filiz daşıyan apron konveyerinin hesablanması: döşəmənin eninin, zəncirlərin maksimum gərginliyinin, ümumi dartma qüvvəsinin, sürücünün gücünün, statik əyləc momentinin, gərginliyin hərəkətinin, sıxma vintinin, podşipniklərin seçilməsinin müəyyən edilməsi. .

kurs işi, 28/07/2010 əlavə edildi


Sürət qutusu korpusunun dizayn ölçüləri. Şaftların möhkəmliyinin hesablanması. Elektrik mühərrikindən, silindrik sürət qutusundan və zəncir ötürücüsündən ibarət apron konveyer sürücüsünün hesablanması. Açarlı birləşmələrin möhkəmliyinin yoxlanılması. Ötürücü hissələrin quraşdırılması.

kurs işi, 20/12/2014 əlavə edildi


Konveyerin əsas parametrlərinin təyini. Döşəmə növünün seçilməsi və onun eninin müəyyən edilməsi. Gücün təyini və mühərrik seçimi. Təxmini dartma hesablanması. Dartma elementinin hesablanmış gərginliyinin təyini. Əyləc, muftalar və gərginlik seçimi.

kurs işi, 20/05/2015 əlavə edildi


Plitə konveyer sürücüsünün layihələndirilməsi, onun kinematik və dövrə diaqramı, uyğun elektrik mühərrikinin seçilməsi. Ümumi dişli nisbətinin müəyyən edilməsi və onun mərhələlərlə parçalanması. Ötürücü pillələrin və zəncirin ötürülməsinin hesablanması.

kurs işi, 26/07/2009 əlavə edildi


Maili lövhəli konveyerin əsas parametrlərinin təyini və onun konstruksiya parametrlərinin hesablanması. Konveyerin ən kritik elementlərinin möhkəmliyinin təhlili, vallarda yüklərin qiymətləndirilməsi, mühərrik və sürət qutusunun seçilməsi və gərginləşdiricinin dizaynı.

kurs işi, 11/03/2010 əlavə edildi


Xammalın zavod anbarından emalatxanaya daşınması üçün elektrik mühərrikindən, V-kəmər ötürücüsündən, təkər dişlisindən, dişli muftadan, ötürücü valdan və ötürücü dişli çarxlardan ibarət apron konveyer sürücüsünün layihələndirilməsi.

kurs işi, 08/09/2010 əlavə edildi


Sənayedə qaldırıcı və nəqliyyat qurğuları. Bantlı konveyerin işinin təsviri, əsas xüsusiyyətləri, məhsuldarlığı. Bantlı konveyerin hesablanması, idarəedici barabanın şaftının, gərginləşdirici qurğunun vintinin, dartma qüvvəsinin hesablanması.

kurs işi, 01/10/2010 əlavə edildi


Lövhə konveyerlərinin tətbiqi. Horizontal lamel konveyer nümunəsində komponentlərin ətraflı təhlili. Lamelli konveyerin hesablanması. Bələdçilər boyunca yol çarxlarının hərəkətinə müqavimət. Dartma qüvvəsinin miqdarı, elektrik mühərrikinin seçimi.

Göyərtənin və dartma zəncirinin konstruksiyası və marşrutun konfiqurasiyasından (şək. 4.1) asılı olaraq, ümumi təyinatlı perronlu konveyerlər (şaquli qapalı) fərqlənir; əyri (məkan marşrutu ilə) və xüsusi təyinatlı (qablaşdırma maşınları, eskalatorlar, sərnişin konveyerləri, kompleks profilli döşəmə ilə konveyerlər).

düyü. 4.1. Lamelli konveyerlərin yollarının sxemləri:

a -üfüqi; b -üfüqi meylli; G -əyri;

e - meylli-üfüqi; in, e, və - kompleks

Ən çox istifadə olunanlar, ümumi təyinatlı konveyerlər olan düz yollu boşqab tipli stasionar, şaquli qapalı konveyerlərdir. Metallurgiya sənayesində onlar topaqlı filiz və isti sinter təmin etmək üçün istifadə olunur; kimya zavodlarında və tikinti materialları istehsalında - iri ölçülü qeyri-metal materialları daşımaq; istilik elektrik stansiyalarında - kömür verərkən; maşınqayırmada - isti döymələrin, tökmələrin, kolbaların, ştamplama istehsalı tullantılarının daşınması üçün; yığma, soyutma, qurutma, çeşidləmə və kimyəvi emal üçün istehsalat xətlərində.

Səyyar boşqab konveyerləri qablaşdırılmış malların daşınması üçün anbarlarda, yükləmə-boşaltma, çeşidləmə və qablaşdırma məntəqələrində istifadə olunur.

Məkan marşrutu ilə əyri olanlar da daxil olmaqla, xüsusi boşqab konveyerləri mədən və kömür sənayesində filiz və kömürün uzun məsafələrə daşınması üçün istifadə olunur.

4.1.1.1 Ümumi quruluş, məqsəd və əhatə dairəsi

Lövhəli konveyerlərin lent konveyerləri ilə müqayisədə üstünlüklərinə aşağıdakılar daxildir: ağır topaqlı, iti kənarlı və isti yükləri daşımaq imkanı; sakit və səssiz qaçış; qidalandırıcılardan istifadə etmədən yükləmə imkanı; maili hissələrə və kiçik keçid radiuslarına malik marşrutun uzun müddət davam etməsi və təkrar yüklənmədən daşımaların təmin edilməsi; aralıq sürücülərin quraşdırılması imkanı; yüksək performans aşağı sürət hərəkat; konveyerlərdən istifadə etmək imkanı texnoloji proseslər və yüksək və aşağı temperaturda istehsal xətləri.

Plitə konveyerlərinin çatışmazlıqları aşağıdakılardır: döşəmə və zəncirlərin böyük kütləsi və onların yüksək qiyməti; əlavə qulluq tələb edən çox sayda zəncir menteşəsinin olması; dartma zəncirlərinin köhnəlmiş rulonlarının dəyişdirilməsinin çətinliyi; hərəkətə qarşı böyük müqavimət.

Plitə konveyerində (şək. 5.2) uclarında iki dişli çarx quraşdırılmış çərçivə var - sürücü 3 və gərginlik cihazı ilə gərginlik 4. Ayrı-ayrı plitələrdən ibarət sonsuz döşəmə 1, şassiyə sabitlənmişdir, bir və ya iki dartma zəncirindən ibarət olan 2 , uc dişli çarxların ətrafında gəzir və dişləri ilə məşğul olur.

Şaquli qapalı dartma zəncirləri konveyerin uzununa oxu boyunca çərçivənin bələdçi yolları boyunca göyərtə ilə birlikdə hərəkət edir. Konveyer marşrutun istənilən yerində bir və ya bir neçə huni vasitəsilə 5 yüklənir və son dişli çarx və huni vasitəsilə boşaldılır. Aralıq boşalma yalnız düz göyərtəli apron konveyerləri üçün mümkündür. Onların hərəkət sürəti 1,25 m / s-ə qədərdir.

düyü. 4.2. Plitə konveyeri:

1 - döşəmə; 2 - dartma zənciri; 3 - sürücü dişlisi;

4 - gərginlik cihazı; 5 - yükləmə çəni

Ümumi təyinatlı apron konveyerlərinin əsas parametrləri QOST 22281-92 ilə müəyyən edilir: göyərtənin eni: 400; 500; 650; 800; 1000; 1200; 1400; 1600 mm; dişli dişlərin sayı: 6; 7; səkkiz; 9; on; on bir; 12; 13; hərəkət sürəti: 0,01; 0,016; 0,025; 0,04; 0,05; 0,063; 0,08; 0,1; 0,125; 0,16; 0,2; 0,25; 0,315; 0,4; 0,5; 0,63; 0,8; 1,0 m/s.

Apron konveyer kəmərinin meyl bucağı adətən 35-60º-dir və daşınan yükün xüsusiyyətlərindən və döşəmənin növündən asılıdır. Parçalı malların daşınması və döşəmədə eninə yük saxlayan çubuqların olması zamanı konveyerin meyl açısı artırıla bilər.

4.1.1.2 Apron konveyerlərinin elementləri

Dartma elementi yarpaq zəncirləri adətən istifadə olunur:

PV - qatlı qol;

PVR - lamelli qol-roller;

PVK - hamar rulonları olan lamelli qol-roller;

PVKG - rulonlarda silsilələri olan lamelli qol-roller;

PVKP - rulonlarda yuvarlanan podşipnikləri olan lamelli qol-roller

Qol, diyircəkli və dairəvi zəncir dartma elementi kimi istifadə edilə bilər. Göyərtənin eni 400 mm-dən çox olan konveyerlər iki dartma zəncirinə, yüngül konveyerlərə (göyərtə eni 400 mm-dən az) bir zəncirlə malikdir.

Dəstək elementləri qatlı qollu zəncirlərdə yükü döşəmədən və daşınan yükü bələdçi relslərə ötürən qaçış çarxları var (ağır konveyerlərdə, yuvarlanan podşipniklərdə rulonlardan istifadə olunur).

Qollu və diyircəkli zəncirli və hamar döşəməli konveyerlərdə konveyer yatağına sabitlənmiş stasionar diyircəkli podşipniklər dayaq elementləri kimi xidmət edir. Göyərtə eni 80-200 mm olan yüngül konveyerlərdə zəncir metal və ya plastik bələdçilər boyunca sürüşən göyərtə ilə birləşdirilə bilər.

Döşəmə konveyerin yükdaşıyan elementidir. Döşəmə yanlarla və yansız həyata keçirilir və daşınan yükün xüsusiyyətlərindən asılı olaraq fərqli dizayna malikdir (Cədvəl 4.1).

Cədvəl 4.1

Apron konveyer göyərtələrinin növləri

Cədvəlin sonu. 4.1

Düz döşəmə taxta taxtalardan, poladdan və ya poliuretan plitələrdən hazırlanır; yükün etibarlı mövqeyini təmin etmək üçün döşəmə formalı örtüklər və ya dayanacaqlarla təmin edilir. Oluklu döşəmə qonşu plitələrin etibarlı şəkildə üst-üstə düşməsini təmin edir, torun sərtliyini və möhkəmliyini artırır, malların konveyer səthinə yapışmasını artırır, lövhələr arasında onların tökülməsini azaldır və malların böyük meyl bucaqlarında hərəkətini təmin edir.

Kanal göyərtəsi böyük isti tökmə və ştamplamaların daşınması üçün istifadə olunur, təbəqənin möhkəmliyini və sərtliyini təmin edir və təmizlənməsini asanlaşdırır. Döşəmə 4-10 mm qalınlığında polad təbəqələrin ştamplanması və qaynaqlanması ilə hazırlanır. Döşəmə plitələri boltlanmış, perçinlənmiş və ya dartma zəncirinin plitələrinə əlavə edilmiş xüsusi künclərə qaynaqlanmışdır.

Döşəmənin əsas ölçüləri onun enidir AT və yan hündürlük h. Normal göyərtə eni diapazonu: 400, 500, 650, 800, 1000, 1200, 1400, 1600mm; lövhənin hündürlüyü: 80, 100, 125, 160, 200, 250, 315, 355, 400, 450 və 500 mm.

Sürücü qurğusuönlük konveyeri - bucaqlı və ya düz (tırtıl) (bölmə 2.4), ötürücü dişli çarxlardan, ötürücü mexanizmdən (reduktor və ya əlavə dişli ötürücü qutu) və elektrik mühərrikindən ibarətdir. Marşrutun meylli hissəsi olan konveyerlərdə kilidləmə cihazı quraşdırılır və ya elektromaqnit əyləc. Sürücünün ötürmə mexanizmi bir sürət qutusu və ya dişli və ya zəncir ötürücülü bir sürət qutusudur. Güclü konveyerlər əla performans və uzunluqlar çoxlu sürücüyə malikdir.

Gərginlik cihazları. Lövhə konveyerlərində vidalı (ən çox yayılmış) və ya yaylı vintli gəricilər quraşdırılır (sürəti 0,25 m/s-dən çox olan xeyli uzunluqlu ağır yüklü konveyerlərdə). NU son dişli çarxlara quraşdırılmışdır və ən azı 1,6-2 zəncir meydançasına bərabər bir vuruşa malikdir, X= 320–2000 mm.

NU dişli çarxlarından biri şafta açarla bərkidilir, digəri isə zəncir menteşələrinin vəziyyətinə uyğun olaraq öz-özünə düzülmə imkanı üçün pulsuzdur.

önlük konveyer çərçivəsi bucaq və ya kanal poladdan hazırlanmışdır. Son hissələr sürücü və hidravlik əlaqə üçün ayrı çərçivələr şəklində hazırlanır, orta hissəsi 4-6 m uzunluğunda metal konstruksiyadan ayrı bölmələr şəklində hazırlanır.

4.1.1.3 Apron konveyerlərinin konstruksiyası

Plakalı konveyerlərin hesablanması iki mərhələdə aparılır: əsas parametrlərin ilkin (təxmini) müəyyən edilməsi; yoxlama hesablanması. Hesablama üçün ilkin məlumatlar:

performans;

track konfiqurasiyası;

daşınan yükün xüsusiyyətləri;

veb sürəti;

iş rejimi.

GOST22281–92 uyğun olaraq konveyer növü və döşəmə növü seçilir. Döşəmə üç növdə istifadə olunur:

yüngül - daşınan yükün kütlə sıxlığı ilə ρ< 1т/м 3 ;

orta - ρ = 1-2 t/m3-də;

ağır - ρ > 2 t/m 3-də.

Lövhənin hündürlüyü h toplu yüklər üçün yan göyərtə normal sıradan (istinad kitabına uyğun olaraq), parça yük üçün seçilir h= 100–160 mm.

Konveyerin meyl açısı döşəmənin növündən və daşınan yükün xüsusiyyətlərindən asılıdır (Cədvəl 4.2), seçilmiş konveyerin meyl bucağı β ≤ φ 1 - (7–10º) şərtini təmin etməlidir, burada φ 1 – hərəkətdə olan yükün dayanma bucağı.

önlük konveyeri

β" - döşəmə üzərində yükün sürtünmə bucağı

Lövhəsiz bir göyərtədə toplu yüklər düz rulon dayaqları olan lent konveyerində olduğu kimi üçbucaqda (şəkil 4.3) yerləşdirilir; AT - döşəmə eni, b = 0,85AT, φ – yükün istirahət bucağı (hərəkətdə olan yükün dayanma bucağı φ 1 = 0,4 φ).

düyü. 4.3. Toplu yükün düz göyərtədə yerləşməsi

Yanları olmayan göyərtədə yüklərin kəsişmə sahəsi

harada h 1 - üçbucağın hündürlüyü;

ilə 2 - maili konveyerdə sahənin azalmasını nəzərə alan əmsal (cədvəl 4.3).

Konveyer performansı

burada ρ yükün sıxlığı, t/m3;

v– konveyerin sürəti, m/s;

Səh- lövhəsiz döşəmənin eni.

Cədvəl 4.3

Əmsal dəyərləri ilə 2

Lövhələr olmadan göyərtə eni

Yanlarla örtülmə zamanı performans (Şəkil 4.4)

. (4.4)

düyü. 4.4. Yan göyərtə növləri:

a- daşınan tərəflərlə; b- sabit tərəflərlə

Yanları olan göyərtədə yükün kəsişmə sahəsi

harada AT b - tərəflərlə döşəmənin eni, m;

ψ \u003d 0,65-0,8 - döşəmə hissəsinin doldurma əmsalı.

Döşəmənin yaranan eni, yumruluğun vəziyyətinə uyğun olaraq yoxlanılır AT≥ X 2 a+200 mm, harada X 2 - yumruluq əmsalı. Çeşidlənmiş yük üçün X 2=2,7; adi yüklər üçün X 2 = 1,7.

Son seçilmiş göyərtə enləri normal diapazona uyğun olaraq ən yaxın dəyərlərə yuvarlaqlaşdırılır.

Parça yüklər üçün döşəmənin eni yükün ümumi ölçülərinə, yerləşdirmə üsuluna və miqdarına görə seçilir, yüklər arasında boşluq 100-300 mm olmalıdır.

Dartma qüvvəsinin hesablanması. Dartmanın hesablanması zamanı marşrutun müəyyən hissələrində müqavimət və zəncirvari gərginlik qüvvələri müəyyən edilir.

Maksimum zəncir gərginliyi, ən az gərginlik nöqtəsindən başlayaraq, ayrı-ayrı bölmələrdə müqavimətləri ardıcıl olaraq təyin etməklə hesablanır.

Minimum gərginliyin hər zəncir üçün ən azı 500 N olduğu qəbul edilir (adətən S min = 1–3 kN) .

Zəncirlərlə xətti cazibə örtüyü q 0 (N / m) adətən kataloqlar və kataloqlardan müəyyən edilir

q 0 ≈ 600B+A, (4.6)

harada AMMA - döşəmənin növündən və enindən asılı olaraq alınan əmsal.

Yük xətti çəkisi (N/m)

Maksimum statik zəncir gərginliyi

harada L d və Lх – yüklənmiş və boşaldılmış konveyer qollarının üfüqi proyeksiya uzunluqları, m;

H- qaldırma hündürlüyü, m.

Düsturdakı "+" işarəsi yüksəliş bölmələri üçün, "-" eniş bölmələri üçündür.

Tam Dizayn Qüvvəsi

S maksimum = S st + S dyne, (4.9)

harada S st - dartma zəncirlərinin statik gərginliyi, N;

S dyn - dartma zəncirlərində dinamik yüklər, N.

Dartma elementi iki zəncirdən ibarətdirsə, bir zəncirdəki dizayn qüvvəsi onun paylanma qeyri-bərabərliyi əmsalı ilə nəzərə alınır. FROM n = 1,6-1,8.

Bir zəncirin təxmini gücü S hesab = S maksimum, iki zəncir S hesablama = (1.5 S maksimum) / 2.

Dişli çarxda çevrə qüvvəsi

R = ∑ W=S st - S 0 , (4.10)

harada S st - konturdan keçmə üsulu ilə əldə edilən sürücü dişli çarxlara hücum nöqtəsində dartma zəncirlərində ən böyük statik qüvvə, N;

S 0 - sürücü dişli çarxından qaçma nöqtəsində zəncir gərginliyi, N.

Konveyerin ötürücü gücü

N= ilə Q L g ω / 367, (4.11)

harada Q– məhsuldarlıq, t/saat;

L d - uzunluğun üfüqi proyeksiyası, m;

ω 0 - hərəkətə qarşı müqavimətin ümumiləşdirilmiş əmsalı.

Sonra, mühərrik seçilir, dişli nisbəti müəyyən edilir və sürət qutusu seçilir; hərəkətin faktiki sürətinin müəyyən edilməsi və performansın spesifikasiyası; statik əyləc momentinin təyini (maili konveyerlər üçün); əyləc momentinin hesablanması; gərginləşdiricinin hərəkətini təyin etmək.

Doğrulama hesablanması kontur bypass üsulu ilə yenilənmiş dartma hesablamasını ehtiva edir; seçilmiş dartma zəncirinin yoxlanılması; hesablanmış sürücü gücünün yoxlanılması; gərginlik növünün seçimi.

4.1.1.4 Apron konveyerlərinin quraşdırılması.

Apron konveyerinin quraşdırılması mərhələlərinin ardıcıllığı:

baltaların qırılması və konveyer xəttinin orta hissəsinin quraşdırılması;

1-2 mm-dən çox olmayan dözümlülük təmin edilməklə dayaq strukturlarının və ya relslərin (zəncir çarxları üçün) quraşdırılması;

· konveyerin və ötürmə şaftının oxlarının horizontallığını və perpendikulyarlığını təmin etməklə ötürücü və gərginlik stansiyasının quraşdırılması;

Digər sürücü elementləri (açıq dişlilər, sürət qutusu və elektrik mühərriki) valların ciddi şəkildə hizalanmasını təmin edərək, sürücü şaftı boyunca istiqamətləndirilir;

Alt hissəsi hərtərəfli yoxlanılır;

· sınağa əllə və ya elektrik mühərrikindən alt avtomobili 5-10 m irəliləməklə başlanır;

Konveyerin 3-4 saat boş işləməsi:

– konveyer rəvan, zərbələr, zərbələr və vibrasiya olmadan işləməlidir;

– zəncirin bağlanması hamar olmalıdır;

- bitişik plitələr dişli çarxlarda və əyri hissələrdə sərbəst dönməlidir;

- sürət qutusunun və rulmanların istilik temperaturu 70º-dən çox olmamalıdır, yuvarlanan rulmanların istiləşməsi olmamalıdır;

Yük altında işləmə (12 saat ərzində)

- boş rejimdə işləyərkən eyni yoxlamaları yerinə yetirin;

- yükləmə cihazının yerini tənzimləmək;

- relslərin işçi səthlərində və lövhələr arasındakı boşluqlarda malların tökülməsini aradan qaldırın;

– şəbəkənin yerdəyişməsinin qarşısını almaq üçün NU-nun işini tənzimləmək

4.1.1.5 Texniki baxış və lamelli konveyerlərin elementlərinin təmiri.

Dartma zəncirlərinin texniki müayinəsi (TO) onların sistematik yoxlanılmasını, saxlanmasını, təmizlənməsini və yağlanmasını təmin edir. Yoxlama prosesində aşağıdakılar aşkar edilir: hissələrin vəziyyəti, birləşmələrə uyğunluğu; rulonların və rulonların hərəkətliliyi.

Fırlanma səthində yastı olan rulonlar və fırlanan çarxlar dəyişdirilməli, işçi orqanların zəncirlərinin və qoşmalarının boş boltli birləşmələri bərkidilməli.

Dişli çarxların TO dişlərin yan səthlərində aşınmanı aşkar edir: dişli çarx təmir edilir və ya dəyişdirilir; internet qaçağı aradan qaldırılır.

Yükdaşıyan elementlərin saxlanması onların yoxlanılmasını və istismara mane olan zədələrin aradan qaldırılmasını təmin edir: onlar qalıq deformasiyaların mövcudluğunu, dartma gövdəsinə bərkidilmənin etibarlılığını və aşınmasını aşkar edir; deformasiyaya uğramış plitələr düzəldilir və ya dəyişdirilir, aralarındakı boşluqlar düzəldilir, boş birləşmələr bərkidilir.

Bant konveyerləri, təsviri, cihazı

Müxtəlif müəssisələrdə bu konveyerlər geniş tətbiq tapmışdır, çünki onlar üfüqi və maili istiqamətlərdə demək olar ki, hər cür yükü (mayedən başqa) daşımağa və müxtəlif nəqliyyat əməliyyatları sxemlərini həyata keçirməyə imkan verir. Lentli konveyerlərin geniş tətbiqi onların dizayn və istismar baxımından sadə, istismarda etibarlı, qənaətcil və geniş göstəricilərə malik olması ilə əlaqədardır.

düyü. Bantlı konveyer: 1 - sürücü tamburu; 2 - lentin işləyən filialı; 3 - yivli rulman; 4 - düz roller dəstəyi; 5 - boşaltma arabası; 6 - yükləmə cihazı; 7 - çarpayı; 8 - gərginlik tamburu; 9 - polad kabel; 10 - yük.

Hər hansı bir kəmər konveyeri qapalı dartma elementindən (lent) ibarətdir, bu, eyni zamanda stasionar diyircəkli rulmanlar boyunca hərəkət edən və bələdçi cihazların ətrafında gedən bir işçi elementdir. Yükün yerləşdiyi kəmərin 2 yuxarı qolu (adətən işçi budaq adlanır) stasionar yivli rulmanlar 3 boyunca hərəkət edir. Kəmərin aşağı hissəsi (adətən boş adlanır) düz diyircəkli rulmanlar əsasında hərəkət edir 4. kəmər elektrik mühərriki ilə ötürücü mexanizm vasitəsilə birləşdirilən sürücü tamburundan 1 idarə olunur.

Kəmərin hərəkəti dartma elementinin kifayət qədər qabaqcadan dartılması təmin edildikdə baş verən sürücü tamburu ilə kəmər arasındakı sürtünmə qüvvəsi hesabına həyata keçirilir. Şəkildə göstərilən konveyerdə polad kabel 9 ilə mal dəsti ilə 10 birləşdirilmiş gərginlik tamburundan 8 ibarət üfüqi yük dartma qurğusu istifadə olunur. Rolikli podşipniklər, idarəedici və gərmə qurğuları çərçivəyə 7 bərkidilir. polad profil (bucaq, kanal). Kəmərdəki yük cihaz 6 vasitəsilə daxil olur və boşaltma arabası 5 istifadə edərək istənilən nöqtədə konveyerdən boşaldıla bilər. Bantlı konveyerin belə sxemi bu tip davamlı daşıma maşınları üçün kifayət qədər tipikdir.

Bantlı konveyerlərin əsas komponentləri

Bantlı konveyerlər aşağıdakı əsas bölmələrdən ibarətdir: daşıyıcı (işçi) elementin funksiyalarını birləşdirən dartma elementi (lent); stasionar diyircəkli rulmanlar və ya sərt döşəmə şəklində dəstəkləyici qurğular; elektrik mühərrikindən, ötürücü mexanizmdən və idarəedici barabandan ibarət sürücü qurğusu; gərginlik cihazı (vida və ya yük); yükləmə və boşaltma qurğuları; konveyerin bütün qovşaqlarının bağlandığı yataq. Taxıl emalı müəssisələrində istifadə olunan lentli konveyerlərin bəzi sxemlərini nəzərdən keçirək.

düyü. Bantlı konveyerlərin sxemləri: a - yükləmə cihazı ilə; b - çantalar üçün; altlıqda.

Əncirdə. a mobil yükləmə cihazı ilə təchiz edilmiş üfüqi lentli konveyerin diaqramını göstərir. Toplu yüklər tamburun sonundan boşaldılır (bu halda o, həm də sürücüdür). İddia yaratmaq üçün üfüqi çəki cihazı istifadə olunur. Belə bir konveyerin uzunluğu 300 m-ə çata bilər Çantaların daşınması üçün üfüqi lentli konveyerdə (şəkil b), işçi filialı dəstəkləmək üçün dəstəkləyici qurğu bir mərtəbədir; lövhələr parça yük üçün istiqamətləndirici qurğu kimi xidmət edir.

Boş filial düz rulmanlar boyunca hərəkət edir. Çantalar son baraban vasitəsilə, kəmər gərginliyi - üfüqi gərginlik vasitəsi ilə boşaldılır. On (Şəkil c) silosun altında üfüqi və meylli hissəyə malik lentli konveyeri göstərir. Konveyerin üfüqi hissəsinin uzunluğu boyunca yerləşən müxtəlif nöqtələrdən yüklənə bilər.

Sürücü stansiyası toplu yüklərin boşaldıldığı yerdə yerləşir. Dartma elementinin gərginliyi - sürücü stansiyasının yaxınlığında yerləşdiyi şaquli yük cihazı. Stasionar lentli konveyerlərin nəzərdən keçirilən sxemləri müxtəlif dizaynlar haqqında fikir verir, lakin mümkün variantları tamamilə tükəndirmir.

Səyyar konveyerlər

Köməkçi istehsalda, istehsal sahəsindəki mövqeləri ilə əlaqəli davamlı nəqliyyat maşınlarının təsnifatına görə mobil adlanan konveyerlərdən istifadə olunur.

Belə konveyerlərin çərçivəsi işləyən təkərlərə quraşdırılmışdır ki, bu da onları müxtəlif istiqamətlərdə hərəkət etdirməyə imkan verir. Sürücü və gərginlik cihazları adətən yan-yana yerləşdirilir. Bundan əlavə, malların qaldırma hündürlüyünü dəyişdirmək üçün mobil konveyerlərdə tez-tez qaldırıcı mexanizmlər var. Onların meyl açısını dəyişdirmək üçün əl ilə idarə olunan iki barabanlı qaldırıcı mexanizmlərdən istifadə olunur. Bu vəziyyətdə, gücün artması bloklar sistemi ilə təmin edilir. Konveyerin müəyyən bir meyl bucağında bərkidilməsi cırcır çarxından istifadə etməklə həyata keçirilir. Sənaye son barabanlar arasında məsafə 5 ilə 20 m arasında olan müxtəlif növ mobil konveyerlər istehsal edir.

LT-6, LT-10, ZT-8,5 və SRT-2 markalı səyyar lentli konveyerlər taxıl qəbulu müəssisələrində tətbiqini tapmışdır. Onlar yükləmə-boşaltma əməliyyatları zamanı konveyer zəncirlərində istifadə olunur.

Ümumi yüklər üçün lentli konveyerlər

Parçalı mallar üçün lent konveyerləri toplu mallar üçün konveyerlərdən işləyən budaqda diyircəkli rulmanların daha tez-tez yerləşdirilməsi ilə fərqlənir (çantaları daşıyarkən, dayaqlar arasındakı məsafə 400 ... 500 mm-dir ki, çanta ən azı üzərində yerləşsin. iki rulman).

Çox vaxt rulmanlar bərk döşəmə ilə əvəz olunur. Unlu kisələri daşıyarkən konveyerin meyl bucağı adətən 17°-dən çox olmur, kisələri böyük bucaq altında hərəkət etdirmək lazımdırsa, kəmərə taxta və ya rezin yastıqlar bərkidilir ki, bu da qaldırma bucağını 45°-ə qədər artırmağa imkan verir. .

Hoverkraft kəmər konveyerləri

Kütləvi yüklərin lentli konveyerlə daşınması zamanı xüsusi enerji sərfiyyatını azaltmaq və eyni zamanda məhsuldarlığı artırmaq istəyi konstruktorları məlum olanlarla müqayisədə daha az sürtünmə əmsalına malik olan yeni növ dayaq qurğuları axtarmağa vadar edir.

düyü. Hava yastıqlı lentli konveyerin sxemi: 1 - lentin işçi qolu; 2 - dəstək cihazı; 3 - lentin boş qolu; 4 - metal alt; 5 - hava paylayıcı qutu.

Hoverkraft kəmər konveyerləri maraqlıdır. Lentin 1 işçi qolu hərəkəti zamanı nov şəklində hazırlanmış və bütün uzunluğu boyunca bir yuva ilə təchiz edilmiş dayaq qurğusuna 2 söykənir. Lentin 3 boş qolu hərəkət edərkən düz perforasiya edilmiş metal dibinə 4 söykənir, onun altında hava paylayıcı qutu 5 yerləşir.Ona hava vurulur, sonra o, perforasiya edilmiş dibdən keçir. Kəmərin üstündəki və altındakı təzyiq fərqi onu qaldıraraq havanın yaranan boşluqdan daha da irəliləməsinə imkan verir. Eyni şey lentin işləyən qolu ilə olur və hava ikinci boşluqdan keçərək atmosferə çıxır. Bu sxemlə oluk kəmərinin sürüşmə sürtünməsi onun havaya qarşı sürtünməsi ilə əvəz olunur. Buna görə də, kəmərin aşınmasını artırmadan sürətini əhəmiyyətli dərəcədə artırmaq mümkündür. Sürətin artması faktiki daşınma üçün enerji xərclərini azaltmaqla konveyer məhsuldarlığının artmasına səbəb olur.

Bant konveyerinin hesablanması

Bantlı konveyerin hesablanması və dizaynı üçün ilkin məlumatlar bunlardır: əsas ölçüləri, yükləmə, boşaltma yerlərini və meyl açılarını göstərən marşrut diaqramı; performans, şərtlər və iş rejimi; konveyer boyunca hərəkət edən yükün xüsusiyyətləri.

Bir kəmər konveyerinin dizayn hesablanması kəmər və diyircəkli rulmanların növünün seçilməsinə, elektrik mühərrikinin gücünün hesablanmasına, sürücü qurğusunun elementlərinin seçilməsinə, gərginliyin hesablanmasına qədər azaldılır. Kəmər növlərini seçmək, gərginliyi hesablamaq, elektrik mühərrikinin gücünü təyin etmək və s. üçün marşrutun hissələri boyunca gərginliyin miqdarını bilmək lazımdır, yəni. konveyerin dartma hesabını aparmaq lazımdır. Bununla belə, hərəkətə qarşı müqaviməti müəyyən etmək üçün kəmərin kütləsini, rulmanların fırlanan hissələrini və konveyer uzunluğunun 1 m-ə düşən yükü bilmək lazımdır. Buna görə də, dartma hesablamasını həyata keçirməzdən əvvəl, ilk növbədə kəmər və diyircəkli rulmanların növünü seçmək lazımdır.

Bununla əlaqədar olaraq, kəmər konveyerinin hesablanması sxemi aşağıdakı kimi olacaqdır.

1. Seçilmiş daşınma sürətində kəmər enini B müəyyən edin. Kəmər eninin hesablanmış dəyəri aşağıdakılara uyğun olaraq ən yaxın yüksək qiymətə yuvarlaqlaşdırılır. dövlət standartı. Bantın zolaqlarının sayını təxminən seçin və 1 m lentin kütləsini tapın q l.

2. Kəmərin enindən asılı olaraq işçi və boş şaxələr üçün diyircəkli podşipniklər seçilir, rulmanlar arasında məsafə götürülür, rulmanların fırlanan hissələrinin 1 m işçi sahəsinə düşən kütləsi götürülür. q p və boş q" konveyerin p qolları.

3. Konveyerin dartma hesabını aparın. Başlanğıc nöqtəsində S gərginliyi Eyler düsturuna əsasən hesablamanın sonunda müəyyən edilir.

Rolikli rulmanlar arasında seçilmiş məsafədən və lentin icazə verilən sarkma miqdarından asılı olaraq, işçi budaqda lentin minimum gərginliyinin kifayətliyi yoxlanılır. Minimum gərginliyin dəyəri kifayət deyilsə, ilkin gərginliyi artırmaq və ya rulmanlar arasındakı məsafəni azaltmaq və dartma qüvvəsini yenidən hesablamaq lazımdır.

Maksimum gərginliyin dəyərinə görə, lentin zolaqlarının sayı müəyyən edilir və sonra bələdçi cihazlarının ölçüləri hesablanır.

Gərginliyi hesablayın.

Elektrik mühərrikinin gücü müəyyən edilir və sürücü mexanizminin elementləri seçilir.

Lentin eninin təyini

Toplu yüklərin daşınması zamanı lentin eni konveyerin layihə gücündən asılı olaraq müəyyən edilir. Kəmərdəki yükün kəsişmə sahəsini bilmir, hansı rulmanların kəmərin işçi qolunu dəstəklədiyindən asılıdır.

düyü. Bantlı konveyerdə toplu yüklərin kəsişməsi. a - düz diyircəkli rulmanlarla; b - yivli dayaqlarla.

Kəmər düz diyircəkli rulmanlar boyunca hərəkət etdikdə (Şəkil a), yükün kəsişmə sahəsi b = 0,8 V bazası və əsasda φ1 açıları olan bir isosceles üçbucağın sahəsi kimi müəyyən edilir. Əgər yük sabit bir kəmərə qoyularsa, bazadakı bucaq istirahət bucağına bərabər olacaqdır, yəni. φ1 = φ.

Bununla birlikdə, hərəkət edərkən, kəmərin qaçılmaz vibrasiyası səbəbindən yük, sanki, "yayılır", kəmərdəki kəsiyi azalır.

Təcrübə ilə müəyyən edilmişdir ki, hərəkət edən kəmərdə yükün kəsiyini təyin etmək üçün φ ≈ 10,35φ alınmalıdır.

Sonra düz lent üzərində yükün en kəsiyinin sahəsi (m2) kimi müəyyən edilir

Yükləmə nöqtəsində meylli bir hissə varsa, əldə edilən kəsik sahəsinin dəyəri yük qatının kəsik sahəsinin azalmasını nəzərə alan Cn əmsalı ilə vurulmalıdır. səpilmə nəticəsində və onun təxmin edilən hündürlüyündə azalma. Sonra

Marşrutun yamac bucaqlarından asılı olaraq Sn əmsalının aşağıdakı dəyərləri alınır.

Meyil bucağı, dolu. 0...10 10...15 15...20 20...25 Sn əmsalı 1,00 0,95 0,90 0,85

Kəmər yivli diyircəkli rulmanlar boyunca hərəkət etdikdə, kəmərdəki yükün bölmə sahəsi F1 üçbucağının və F2 trapesiyasının sahələrinin cəmi ilə müəyyən edilir (Şəkil b).

Rezin parça kəmərləri dəstəkləmək üçün nəzərdə tutulmuş adi diyircəkli podşipniklərdən (üfüqi diyircəyin uzunluğu ≈ 0,4V və bucaq β = 30°) istifadə edildikdə, yükün kəsişmə sahəsi (m2) olacaq.

Alınan ifadələri yükün kəsik sahəsi üçün formulda əvəz edərək, alırıq: düz diyircəkli rulmanlarla

yivli rulmanlar ilə

(8) və (9) düsturlarında Q t/h ölçüsünə malikdir, R m - kq / m3, v - m / s, Vpl və Vzh - m.

Böyük parçaları olan mallar üçün kəmərin eni (m) nisbətə uyğun olmalıdır, əgər yükdə ölçü parçaların ümumi kütləsinin 15% -ə qədəri varsa a max və yük əsasən parçalardan ibarətdirsə nisbət.

Parça yük daşınarkən B = b + 0,1, burada b - yükün eni, m.

Hesablama zamanı əldə edilən lentin eni GOST 20-76-ya uyğun olaraq ən yaxın daha böyük genişliyə yuvarlaqlaşdırılmalıdır, ondan da lentin 1 m kütləsi alınır. q l, əvvəllər contaların sayını götürərək. Təxminən 1 m lentin kütləsi (kq) düsturla müəyyən edilə bilər q l \u003d (10 ... 15) B, burada B lentin eni, m.

Bantlı konveyer üçün rulmanların seçilməsi

Roliklərin diametrini və dayaqlar arasındakı məsafəni düzgün müəyyən etmək lazımdır. Rolikanın diametri elə olmalıdır ki, lent hərəkət zamanı rulonun üzərindən sürüşməsin.

düyü. Rolikin diametrini təyin etmək üçün sxem.

Bunun üçün şərt (şək.)

rulmanlar arasındakı məsafə haradadır, m F və F1 qüvvələrinin ifadələrini düsturla (13) əvəz edərək, əldə edəcəyik

Alınan ifadə göstərir ki, rulmanlardakı lentin sürüşməsinin qarşısını almaq üçün nisbətin D p/ d seçilmiş dəstəklər üçün u sağdakı dəyərdən və tapılanlardan asılı olaraq daha böyük idi q ,q l, m p rulmanlar arasındakı məsafədən l R. Bundan əlavə, diyircəkli rulmanlar arasında kəmərin əyilməsi əhəmiyyətli dərəcədə dayaqlar arasındakı məsafədən asılıdır, bu da öz növbəsində kəmərin hərəkətinə müqavimətə və nəticədə konveyerin işinə təsir göstərir. kütlə q konveyer uzunluğunun 1 m-ə düşən rulmanların fırlanan hissələrinin p (kq) düsturla müəyyən edilə bilər.

q p = m p/ l R

harada m p - diyircəkli yatağın fırlanan hissələrinin kütləsi, kq; l p - dayaqlar arasındakı məsafə, m.

Rulmanlı rulmanların kütləsi onların dizaynından və ölçülərindən asılıdır, istehsalçının standartlarına uyğun olaraq qəbul edilir. Məsafə l taxıl yüklərinin daşınması zamanı diyircəkli rulmanlar arasında p, kəmərin (masa) enindən asılı olaraq seçmək tövsiyə olunur.

rulmanlar arasındakı məsafə (mm)
Bant eni, mm	Düz lent ilə boş budaq	Yivli lentlə işləyən filial
400	2700...4000	1400...1700
500	2400...3600	1300...1600
650	2100...3300	1350...1500
800	1800...3000	1200...1350
1000...1200	1500...2700	1050...1200

Yükləmə yerlərində rulmanlar daha tez-tez quraşdırılmalıdır, yəni l r.z = 0.5 l "r, harada l p.z - yükləmə yerlərində rulmanlar arasındakı məsafə; l "p - işləyən filial üçün eynidir. Parçalı malların daşınması zamanı, yükün həmişə ən azı iki dayaqda olması üçün diyircəkli rulmanlar arasındakı məsafəni seçmək məsləhətdir.

Lent konveyerlərinin dartma qüvvəsinin hesablanması

Bantın gərginliyini təyin etmək üçün azaldılır. Konveyer marşrutunun konturu bir sıra bölmələrə bölünür. Lentin düz hissələrdə hərəkətinə müqavimət işçi budaq və lentin boş filialı üçün dəyərlər düsturu ilə müəyyən edilir.

Sonra Wpr(H) dəyəri kimi müəyyən edilə bilər

harada q - düsturla müəyyən edilmiş 1 m lentə düşən yükün kütləsi; q l - düsturla müəyyən edilmiş 1 m lentin çəkisi; q" p - düsturla müəyyən edilmiş işləyən budağın 1 M-ə düşən rulman yatağının kütləsi; q" p - boş bir filial üçün eyni; ω p - düsturla müəyyən edilmiş stasionar diyircəkli rulmanlar üçün müqavimət əmsalı

Yuvarlanan rulmanlardakı rulmanlar üçün əmsalın dəyərləri ω p cədvələ uyğun olaraq götürmək.

Rolikli yatağın müqavimət əmsalları
Konveyerin iş şəraiti	Rolikli podşipniklər
	yivli	düz
Təmiz və quru mühitdə	0,020	0,018
Az miqdarda aşındırıcı toz olan qızdırılan bir otaqda	0,025	0,022
Mobil və portativ konveyerlər yaxşı şərait iş	0,035	0,030
ilə isidilməmiş otaqlarda yüksək rütubət və ya açıq havada (bəlkə çoxlu sayda toz)	0,040	0,035

Əyri hissələrdə və barabanların yuvarlaqlaşdırılması zamanı hərəkətə qarşı müqavimət və düsturlardan istifadə etməklə hesablanır. Lent bələdçi çubuğu boyunca sürüşərək hərəkət edərsə, əmsal düsturla əvəz edilməlidir. ω 1=f; lent stasionar rulonların akkumulyatoru ətrafında gedirsə, o zaman əmsalların yerinə ω h.k və ω 1 əmsalı əvəz etmək lazımdır ω p, düsturla hesablanmış və ya cədvəldən götürülmüşdür. Üç yükləmə konveyerinin müqaviməti və düsturları ilə hesablanır.

Konveyerin dartma qüvvəsinin hesablanması nəticəsində, adətən, sürücü tamburuna yaxınlaşma nöqtəsindəki gərginliyi dartma elementinin sürücü tamburundan geri çəkilmə nöqtəsindəki gərginliklə əlaqələndirən bir tənlik əldə edilir. A1 və B1 hesablama nəticəsində alınan ədədi əmsallardır. Daha əvvəl qeyd edildiyi kimi, dartma elementinin geri çəkilmə nöqtəsində gərginliyin miqdarı ya təyin edilir, ya da hesablama ilə müəyyən edilir.

Bantlı konveyer ötürücülərinin fərqli xüsusiyyəti, baraban səthi ilə kəmər arasındakı sürtünmə qüvvələri səbəbindən dartma qüvvəsinin sürücü tamburundan kəmərə ötürülməsidir. Bu qüvvələrin böyüklüyü kəmərin qabaqcadan dartılmasından, bükülmə bucağından və baraban üzərində kəmərin sürtünmə əmsalından asılıdır. Eyler qanununa görə, barabanda lentin sürüşməməsi ifadədən müəyyən edilir, burada f lentin barabandakı sürtünmə əmsalıdır; α - lentlə sürücü tamburunun bükülmə bucağı.

Naməlum Snb və Sb(N) tapmaq üçün adətən əlavə tənlik istifadə olunur, yəni tənliklər sistemini həll edirlər:

Bu tənliklər sisteminin həlli nəticəsində Snb və Sb tapılır. Sb gərginliyini bilməklə, lentin bölmələr üzrə hərəkətinə müqavimət qiymətlərini hesablamaq, marşrutun bütün maraqlı nöqtələrində lent gərginliyinin qiymətini almaq və gərginlik diaqramını qurmaq mümkündür.

Lent konveyerinin işçi qolunda minimum lent gərginliyinin yetərliliyinin yoxlanılması

Bunu etmək üçün, ən az gərginlik olan nöqtədə işləyən budaqdakı diyircəkli rulmanlar arasında lentin sarkmasında bumun ölçüsünü təyin edin.

düyü. Minimum kəmər gərginliyinin dəyərini təyin etmək üçün sxem: 1.2 - diyircəkli rulmanlar.

Minimum gərginliyin dəyərini tapmaq üçün elementin balansını nəzərə alın O və diyircəkli rulmanlar 1 və 2 arasında yerləşən lentin bölməsi (bax. Şəkil). Seçilmiş elementə So və Sa gərginlik qüvvələri, cazibə qüvvəsi təsir edir gqx və gq l x (biz seqmentin uzunluğunun Oa≈x olduğunu güman edirik). Oa elementinin tarazlığı aşağıdakı tənliklərlə təsvir olunur: Bir tənliyi digərinə bölmək, diferensial tənliyi x=0-dan x=l "p / 2 və y=0-dan y=ymax-a qədər inteqrasiya edərək əldə edirik ( ymax lentin əyilmə qiymətidir), at Smin=Beləliklə, lentin əyilməsinin maksimum dəyərinin ifadəsini alırıq, yəni.

İnteqrasiyadan sonra (36)

Konveyerin normal işləməsini təmin etmək üçün kəmərin icazə verilən əyilməsi bərabər alınır Sonra (36) düsturundan əldə edirik ki, (38) Dartma elementinin minimum gərginliyi düsturla hesablanmış gərginliyə bərabər və ya ondan çox olmalıdır. (38); Bu şərt yerinə yetirilmədikdə, rulmanlar arasındakı məsafəni azaltmaq lazımdır.

Bantın zolaqlarının sayının dəqiqləşdirilməsi və gərginliyin hesablanması

At məlum dəyər Smax düstura görə lentin zolaqlarının sayını, düstura görə isə bələdçi cihazlarının ölçülərini təyin edir.

Dartıcının hesablanması

Vida gərginliyi üçün vintin ölçüləri dartılma və ya sıxılma deformasiyalarının şərtlərindən və vintin fırlanması üçün tələb olunan qüvvədən, yük qurğusu üçün isə gərginlik yükünün kütləsindən müəyyən edilir. Ümumi halda, gərginlik tamburunu lentlə hərəkət etdirmək səyinin böyüklüyü, daxil olan S "nb və işləyən S" sb lent budaqlarının gərginlik barabanındakı gərginliklərinin cəminə və gərginlik barabanını hərəkət etdirmək səyinin cəminə bərabərdir. sürgülər və ya arabalar, yəni. Sonra gərginlik yükünün cazibə qüvvəsi olacaq i burada zəncirvari qaldırıcının çoxluğu və ya blokların diametrlərinin nisbəti (kabel atılır), əgər onlar gərginlik cihazının dövrəsində istifadə olunursa; onlar olmadıqda i = l; n - zəncirvari qaldırıcının və ya blokların səmərəliliyi, zəncirvari qaldırıcı olmadıqda n = 0,95 qəbul edilir.

Konveyer mühərrikinin gücünün təyini

Güc düsturla tapılır, mühərrikin növü kataloqdan götürülür. Elektrik mühərriki seçildikdən sonra, ötürmə mexanizmi tələb olunan gücdən və elektrik mühərriki ilə sürücü tamburu arasındakı dişli nisbətindən asılı olaraq hesablanır və ya qəbul edilir. Kəmərin sürüşməsinin qarşısını almaq üçün sürücünün tamburuna kifayət qədər yapışmasını təmin etmək lazımdır. Bunun üçün barabanın kəmərə ötürə biləcəyi dartma qüvvəsi tələb olunan (hesablamada əldə edilən) dartma qüvvəsindən çox olmalıdır. Tələb olunan dartma qüvvəsinin dəyəri R(H) lentin hərəkətinə olan bütün müqavimətlərin cəminə bərabərdir və ya eyni olan lentin daxil olan və çıxan gərginlikləri arasındakı fərqə bərabərdir, yəni. . Sb və bükülmə bucağı α-nın verilmiş dəyəri üçün barabandan kəmərə ötürülə bilən dartma qüvvəsinin P1(N) dəyəri buna görə də belədir.

Harada Kz - təhlükəsizlik əmsalı; Kz \u003d 1.1 ... 1.2.

Kz -> 1.0-da kəmərin sürüşməsi artır, bu da onun sürtünmə aşınmasının artmasına səbəb olur. Kəmərin barabana yapışma gücünün artırılmasına bağlama bucağını α artırmaq, ikiqat barabanlı sürücülərdən istifadə etməklə və ya sürücü tamburu ilə kəmər arasında f sürtünmə əmsalını artırmaqla nail olmaq olar. Bunun üçün baraban rezin bantla örtülür və ya taxta taxtalarla (astarlı) astarlanır.

Cədvəl, materialdan və atmosfer rütubətindən asılı olaraq, kəmərin barabana qarşı f sürtünmə əmsallarının dəyərlərini göstərir.

Sürtünmə əmsalının dəyərləri
nağara	Atmosferin rütubəti	Əmsal
Çuqun və ya polad	çox yaş	0,10
		0,15
Çuqun və ya polad	yaş	0,20
Taxta və ya rezin astarlı		0,25
Çuqun və ya polad	Quru	0,30
Taxta astarlı		0,35
Rezin astarlı		0,40

Bant konveyerinin hesablanması nümunəsi

Misal. Konveyeri aşağıdakı ilkin məlumatlarla hesablayın: р m = 800 kq/m 3 olan daşınan yük. Növbə üzrə məhsuldarlıq Q sm = 1500 t/sm növbənin müddəti T c = 8 saat, yükün qeyri-bərabər qəbulu əmsalı K n = 1,23, konveyerdən vaxtında istifadə əmsalı K vr = 0,8.

1. Konveyerin məhsuldarlığının tapılması
.

2. Konveyerin lazımi həndəsi parametrlərini hesablayırıq. Maili hissənin üfüqi proyeksiyasının uzunluğu L g1 \u003d L 1 cosα \u003d 20 cos 15 ° \u003d 19,3 m, yükün hündürlüyü H \u003d L g1 sinα = 20 sin 15 ° \u003d m5.

3. Bantın genişliyini müəyyənləşdiririk, bantın işçi filialının dəstəkləyici elementləri kimi üç silindrli yivli dayaqları alırıq. Buğdanın daşınması zamanı kəmərin sürəti tövsiyələrə uyğun olaraq υ = 3,20 m/s, dayanma bucağı φ = 34°, konveyerin meyl bucağında C n əmsalı α = 15° qəbul edilir. 0,95 təşkil edir.

Sonra formulla uyğun olaraq lentin eni

Alınan B dəyəri GOST 20-76-a uyğun olaraq dəyərlə üst-üstə düşdüyü üçün lent sürətini yenidən hesablamaq lazım deyil.

4. Düsturla 1 m lentin kütləsini təyin edin
q l \u003d (10 ... 15) V
q l \u003d 15V \u003d 15 0,65 \u003d 9,75 kq / m.

5. Cədvəllərdən 102 mm-ə bərabər olan düz dayaqlarda yivli rulonların rulonlarının diametrlərini alırıq; işçi budaq üçün l p məsafəsini 1,4 m, boş üçün 3,0 m götürürük.Cədvələ görə yivli diyircəkli yatağın fırlanan hissələrinin kütləsi 12,5 kq, düz - 10,5 kq. Sonra düstura görə
q p = m p / l p

1 m lentə düşən yükün kütləsi düsturla tapılır
Q = 3,6 q υ
q \u003d Q p / 3.6υ \u003d 290 / 3.6 3.2 \u003d 25.2 kq / m.

6. Daha əvvəl konveyer marşrutunu eyni müqavimət növü olan hissələrə ayıraraq, dartma hesablamasını həyata keçiririk. Minimum gərginlikli bir nöqtə üçün, sürücünün tamburundan lentin axmasının 1-ci nöqtəsini alacağıq. Bu nöqtədəki gərginliyi qeyd edərək S 1 \u003d S sb (bu, hələ də bizə məlum deyil) və lent boyunca yolu keçərək, bölmələrdə müqaviməti və nöqtələrdə gərginliyin miqdarını təyin edirik. Hesablamaların nəticələri ən yaxşı şəkildə cədvəldə ümumiləşdirilir. Belə bir cədvəlin bir hissəsi aşağıda göstərilmişdir.

Konveyer marşrutu boyunca müqavimətin hesablanması
Süjet	Müqavimət növü	Ayağın son nöqtəsində gərginlik	Gərginlik dəyəri, N	Qeyd
1 - 2	Dönər tamburu yuvarlaqlaşdırarkən konsentrasiya edilmiş müqavimət	S 1 = S oturdu S 2 \u003d ξS 1 \u003d 1.04S 1	2486 2585	α=90°-də ξ=1,04
2 - 3	Eyni	S 3 \u003d ξS 2 \u003d 1.06S 2 \u003d 1.06 1.04 S 1 \u003d 1.1S 1		α=180°-də ξ=1,06
3 - 4	Eyni	S 4 \u003d ξS 3 \u003d 1.04 S 3 \u003d 1.04 1.1 S 1 \u003d 1.145S 1	2846	α=90°-də ξ=1,04
4 - 5	Konveyerin işləməyən qolunun üfüqi hissəsində hərəkətə qarşı müqavimət	S 5 \u003d S 4 + W 4-5 \u003d S 4 + g (q l + q "p) L 4-5 ω" \u003d 1.145S 1 + 9.81 (9.75 + 3.5) 100 0.022 = + 1.146S	3142	ω" = 0,022

Tənliklər sistemindən istifadə edərək, kəmərlə baraban arasında sürtünmə əmsalını götürərək f = 0,30 (cədvələ uyğun olaraq) və barabanın kəmərlə bükülmə bucağı α = 180°, e fα = e 0,3 3,14 = 2,56, S bir dəyərini hesablayırıq.

S 1 dəyərini marşrutun nöqtələrində lentin gərginliyini ifadə edən tənliklərə əvəz edərək, bütün xarakterik nöqtələrdə onların dəyərlərini təyin edirik. Alınan məlumatlara əsasən, biz gərginlik qüvvələrinin diaqramını qururuq.
Dartma elementinin işçi qolunda minimum gərginlik 8-ci nöqtədə olacaq. Düsturdan istifadə etməklə
S min \u003d (5 ... 10) (q + q l) gl "p, diyircəkli rulmanlar arasında seçilmiş məsafənin düzgünlüyünü yoxlayırıq.
S min \u003d 5 (9,75 + 25,2) 9,8 1,4 \u003d 2400< 2954 Н.

S min dəyəri S 8-dən az olduğundan, diyircəkli rulmanlar arasındakı məsafə düzgün seçilir və gərginlik dəyərlərini yenidən hesablamaq lazım deyil.

Konveyer marşrutu boyunca müqavimətin hesablanması (şək.

düyü. Lentli konveyerin layihə sxemi: 1...11 - yol nöqtələri; 1 - S 1 \u003d 2486 N; 2 - S 2 = 2585 N; 3 - S 3 \u003d 2740 H; 4 - S 4 \u003d 2846 H; 5 - S 5 \u003d 3142 N; 6 - S 6 \u003d 3228 N; 7 - S 7 \u003d 2789 N; 8 - S 8 \u003d 2954 N; 9 - S 9 \u003d 5244 H; 10 - S 10 \u003d 5286 H; 11 - S 11 \u003d 6364 H.

7. Maksimum qüvvə S max \u003d S 11-i bilərək, BNKL-65 parça contalarının materialını K ilə götürərək z \u003d S max n l / BK "p düsturuna uyğun olaraq lentin lazımi sayda zolaqlarını təyin edirik. " p \u003d 65 N / mm və n \u003d 10, z=6364*10/65*650=1,5. z = 3-ə qədər yuvarlaqlaşdırın.

8. D b ≥ (125 ... 150) z formuluna görə sürücü tamburunun diametri D p.b \u003d 125z \u003d 125 * 3 \u003d 375 mm olacaqdır. D p.b-nin nəticəsi dövlət standartına uyğun olaraq yuvarlaqlaşdırılır. Son barabanın diametrinin 400 mm olduğu qəbul edilir.

9. Gərginliyin çəkisi,
G n.g \u003d S 7 + S 8 - G b \u003d 2789 + 2954 - 300 \u003d 5443 N.

10. Sürücü barabanındakı dartma qüvvəsi olacaq
P \u003d (S 11 - S 1) ξ \u003d (6364 - 2486) 1.06 \u003d 4110 N.
Sürücü mühərrikinin tələb olunan gücü, η=0,9 qəbul edərək, (düstura bax)
N \u003d 4110 * 3,2 / 1000 * 0,85 \u003d 15,5 kVt. Kataloqa görə, N d \u003d 18,5 kVt və n d \u003d 975 rpm olan 4A180M6UZ elektrik mühərrikini seçirik.

Zəncirli konveyerlər

Zəncirli konveyerlər toplu və parça yüklərin daşınması üçün nəzərdə tutulmuşdur. Zəncirlər dartma elementi, döşəmələr, vedrələr, qablar, rəflər və s. yük daşıyan element kimi xidmət edir.

Zəncirlərin dartma elementi kimi olması onların sürətini məhdudlaşdırır (adətən υ< 1,0 м/с), но позволяет иметь большую длину транспортирования при значительной производительности.

Zəncirvari konveyerlərin lent konveyerləri ilə müqayisədə əsas üstünlükləri isti (boşqablı konveyerlər, kazıyıcı konveyerlər), tozlu (scraper konveyerlər), həcmli (boşqablı konveyerlər, vedrə konveyerləri) yükləri marşrutun böyük meyl bucaqlarında və ya hətta bir yerdə daşımaq qabiliyyətidir. şaquli istiqamət, daha ağır şəraitdə işləmək.

İşçi və yükdaşıyan gövdələrin növünə görə zəncirvari konveyerlər boşqab daşıyıcılarına, kazıyıcı konveyerlərə, beşikli konveyerlərə, rəf daşıyıcılarına, vedrə daşıyıcılarına və yerüstü konveyerlərə bölünür.

Zəncirli konveyerlərin dartma elementinə təsir edən dinamik yüklər

Əsas əlamətdar Zəncirvari konveyerlərin işi ondan ibarətdir ki, ötürücü dişli çarxlar və ya bloklar dartma elementi ilə yuvarlaqlaşdırıldıqda onun sürəti sabit qalmır. Bunun səbəbi, sürücü elementinin çoxbucaqlı olması və onun üzərində işləyərkən zəncir halqasının dişli dişin və ya blok üzlərinin kəsişmə nöqtəsinin təsvir etdiyi dairə boyunca deyil, akkord boyunca yerləşməsidir (bax. Şəkil).

düyü. Konveyer zəncirinin ötürücüsünün sxemi.

Buna görə də, dişli çarxın (və ya blokun) sabit bucaq sürətində zəncirin hərəkət istiqamətində sürəti sabit qalmır.

Sadəlik üçün zəncirin tamamilə sərt olduğunu və zəncir çarxının və ya blokun istənilən mövqeyində zəncirin gələn və çıxan budaqlarının özlərinə paralel qaldığını nəzərə alaraq, bunu daha ətraflı nəzərdən keçirək.

Tetrahedral blokun ω bucaq sürətində zəncir menteşəsinin sürəti υ = ω*R 1 olacaq və 1-ci bənddə təsvir olunan dairəyə tangensial olaraq yönəldilir. Bu sürətin X oxuna proyeksiyası (istiqamət üzrə) zəncirin hərəkət istiqaməti ilə üst-üstə düşən) υ x = ω*R 1 *cos(ω*t - φ 0) olacaq burada φ 0 blokun şaquli oxu ilə R 1 radiusu arasındakı bucaqdır; cari bucağın mənşəyidir və mənfi işarə ilə götürülür, çünki blokun şaquli oxundan fırlanmaya əks istiqamətdə çəkilir; ω*t = φ - φ 0 bucağından hesablanan fırlanma bucağının cari dəyəri.

Y oxundakı zəncir menteşəsinin sürətinin proyeksiyası υ Y \u003d ω * R 1 * sin (ω * t - φ 0) olacaqdır.

Menteşə 1-ci mövqeyə keçdikdə "φ bucağı 0-dan φ 0-a, 1" mövqeyindən 1-ci mövqeyə" - φ 0-dan 2φ 0-a qədər dəyişir. Blok fırlandıqca və bucaq φ dəyişdikcə sürət dəyəri υ x artacaq. 1" mövqeyində menteşənin hərəkət istiqamətində sürəti υ x = ω*R 1, a υ Y = 0 olacaq. Sonrakı fırlanma ilə υ x dəyəri azalır və 1" mövqeyində yenidən minimum υ dəyərinə çatır. x = ω*R 1 *cos(φ 0 ), və υ Y əks istiqamətə malik ω*R 1 *sin(φ 0) səviyyəsinə yüksələcək. υ Y sürətinin dəyişdirilməsi zəncirin gərginliyinə bir qədər təsir edir, ona görə də gələcəkdə biz yalnız X istiqamətində hərəkəti nəzərdən keçirəcəyik.

Zəncirin hərəkəti istiqamətində sürətlənməsi olacaq
və x \u003d υ x \u003d -ω 2 * R 1 * günah (ω * t - φ 0)

düyü. Sürətlərin və təcillərin qrafiki.

Xarakterik nöqtələr üçün əldə edirik (Şəkil):
mövqe 1
t \u003d 0, υ x \u003d ω * R 1 * cos (-φ 0) və x \u003d ω 2 * R 1 * sin (φ 0);
mövqe 1"
t 1 \u003d φ 0 / ω, υ x \u003d ω * R 1 və x \u003d 0;
mövqe 1"
t 2 \u003d 2 * φ 0 / ω, υ x \u003d ω * R 1 * cos (-φ 0) və x \u003d -ω 2 * R 1 * sin (φ 0);

Beləliklə, φ bucağı 0-dan φ 0-a qədər dəyişdikdə, zəncir müsbət sürətlənməyə, φ 0-dan 2φ 0-a isə mənfi olur. Nəticə etibarilə, zəncirin hərəkəti pulsasiya edəcək: 1-dən 1-ə qədər sürətləndirilmiş və t \u003d 2φ 0 / ω salınım dövrü ilə 1-dən 1-ə qədər yavaşlamışdır. Zəncirin qeyri-bərabər hərəkəti dinamikanın meydana gəlməsinə səbəb olur. içindəki qüvvələr nə qədər böyükdürsə, sürətlənmə və hərəkət edən kütlələr bir o qədər böyükdür.

Qrafikdən (şəkil) görünür ki, zəncirin növbəti menteşəsinin dişli çarxı tərəfindən tutulma anında sürətlənmə -a X max-dan +a Xmax-a dəyişir, yəni. 2a Xmax-da

Buna görə də, həmin an zəncirə tətbiq olunan dinamik qüvvə m2a Xmax-a bərabər olacaq (m zəncirin və qazın kütləsidir) Bu qüvvənin ani olaraq tətbiq olunduğunu nəzərə alsaq, dinamik əmsal tətbiq edilir (sürətlənmə -a-dan dəyişdikdə) X max-dan +a Xmax-a qədər, K d = 2 götürün və sonra ani dinamik qüvvə (N) olacaq.
F dXmax = K d m2a Xmax = 4ma Xmax

Ani dinamik yükün dəyərinə hər bir sürət dəyişmə dövrünün sonunda dövrəyə təsir edən və mənfi işarəyə malik olan ma Xmax ətalət qüvvəsinin qiymətini əlavə etmək lazımdır. Onda dinamik qüvvənin ümumi dəyəri (N) olacaqdır
F d = F d Xmax - ma Xmax = 3ma Xmax
R * sin (φ 0) \u003d t c / 2 və ω \u003d πn / 30 (t c zəncirvari addımdır, n dişli çarxın sürətidir), onda
a Xmax \u003d π 2 *n 2 *t c / 30 2 * 2 ≈ n 2 t c / 180
və
F d \u003d 3m * n 2 * t c / 180 \u003d m * n 2 t c / 60 (1)
(1) ifadəsindən görünə bilər ki, zəncirə düşən dinamik yük zəncirin addımına və blokun (diş dişli çarxının) fırlanma sürətinin kvadratına mütənasibdir.

Dinamik qüvvələr dartma elementinə təsir edən ümumi yükü artırır. Buna görə də möhkəmliyin hesablanması (zəncir ölçüləri bu qüvvələr nəzərə alınmaqla yerinə yetirilməlidir. Sonra zəncir üçün ümumi dizayn qüvvəsi (N) olacaq.
Sp \u003d S + Fd \u003d S + m * n 2 * t c / 60
və ya n = 60*υ/z*t c olduğunu nəzərə alaraq, burada S dartma hesablamasında müəyyən edilmiş ən böyük qüvvədir, N; m - irəliyə doğru hərəkət edən konveyer elementlərinin (zəncir, yük) azaldılmış kütləsi, kq.

Yalnız idarəedicisi və boş dişli çarxları olan sadə yollu konveyerlər üçün [işləyən və boş şaxələrin çəkisi g (q + 2q k L) kimi müəyyən edilə bilər], dəyəri təyin edərkən aşağıdakı sadələşdirilmiş əlaqədən istifadə etmək tövsiyə olunur. m:
m \u003d k "q + kq k burada k" \u003d 1 çömçə, lamellar və s. konveyerlər və sürükləyici konveyerlər üçün h" 0,3 ... 0,5, k - boş filialın kütləsinin iştirak əmsalı; L-də<25м k=2; при L=26...60 м k= 1,5; при L>60 m k=1.

Layihələndirilən konveyerin dartma elementinin yüksək sürətlərində (υ > 0,75 m/s) ətalət yüklərini azaltmaq üçün müxtəlif kompensasiya ötürücülərindən istifadə olunur. Onların məqsədi dartma elementinin qeyri-bərabər hərəkətini azaltmaq və ya tamamilə aradan qaldırmaqdır. Bu, bərabərləşdirici sürücünün qanuna uyğun olaraq dəyişən qeyri-bərabər bucaq sürəti, dartma elementinin υ x sürətinin tərs dəyişməsi, yəni ωcos(ωt-φ 0) haqqında sürücü dişli çarxına (blokuna) məlumat verməsi ilə əldə edilir. =υ x /R 1 =sabit

düyü. Qısa zəncir ötürücü ilə bərabərləşdirici sürücü: 1 - sürücü dişlisi; 2 - zəncir; 3 - dişli blok.

Şəkildə ötürücü dişli çarxdan 1, kiçik addımlı zəncirdən 2 və konveyerin ötürmə qurğusuna qoşulmuş dişli blokdan 3 ibarət olan bərabərləşdirici sürücünün diaqramı göstərilir. 1-ci dişli çarxına sabit bucaq sürəti verilir, blok 3 isə dəyişən bucaq sürəti ilə fırlanır və bununla da dartma elementinə təxminən sabit sürət verir.

Plitə konveyerləri

Müxtəlif toplu və parça yüklərin üfüqi və meylli istiqamətlərdə daşınması üçün boşqab konveyerindən istifadə olunur.

düyü. Plitə konveyeri: 1 - sürücü dişli çarxı; 2 - zəncir; 3 - boşqab; 4 - buz meydançası; 5 - bələdçi dəmir yolu; 5 - çarpayı; 7 - yükləmə hunisi; 8 - gərginlik çarxı; 9 - gərginlik cihazı; 10 - boşaltma hunisi; 11 - sürət qutusu; 12 - elektrik mühərriki.

Üfüqi boşqab konveyeri (şəkil) lövhələrlə təchiz edilmiş döşəmənin metal lövhələri 3 birləşdirildiyi iki dartma lövhəsi zəncirindən 2 ibarətdir. Döşəmə örtüyü olan zəncirlər uzununa istiqamətləndirici relslər boyunca hərəkət edən rulonlarla 4 təchiz olunmuşdur 5. Onlar çərçivəyə 6 dayanır və ona möhkəm bağlanır. Yatağın uclarında, ötürücü dişli çarxlar 1 sabitlənmişdir, muftalarla sürət qutusuna 11 və elektrik mühərrikinə 12, gərginlik çarxları isə 5 vint gərginliyi 9 ilə bağlanmışdır.

Konveyer huni 7 vasitəsilə yüklənir, uc dişli çarxı və huni 10 vasitəsilə boşaldılır.

Döşəmə daşıyıcı element kimi çıxış edir. Döşəmənin dizaynında müəyyən edən amil daşınacaq yükün növüdür. Döşəmə döşəməsinin dizaynından asılı olaraq aşağıdakı konveyer növləri quraşdırılır:

düyü. Lövhə konveyerlərinin əsas növləri: a - düz açıq; b - düz qapalı; c - muncuqsuz dalğalı; g - yan dalğalı; d - qutu şəklində kiçik; e - dərin qutu.

Konveyer növünün təyini	Konveyer növü	Tətbiq sahəsi
ETC	düz açıq	Parça malların daşınması üçün
PS AT	mənzil bağlanıb Muncuqsuz və dalğalı	Parça və toplu (parça) yüklərin daşınması üçün
BV	yan dalğalı	Toplu və parça yüklərin daşınması üçün
KM KQ	qutu balaca qutu dərin	Toplu yüklərin daşınması üçün

Hər növ konveyerlər iki variantda istehsal olunur: rulonlu hərəkət mexanizmli və rulonsuz hərəkət mexanizmi ilə; silindirlər (dəstək silindrləri) struktur elementidir.

Apron konveyerlərinin dartma elementi adətən iki önlük diyircəkli zəncirdir. Zəncir və döşəmə üçün çalışan dəstək qurğuları kimi xidmət edən rulonlar düz və ya yuvarlanan rulmanlara quraşdırılmışdır. Roliklər, istiqamətləndirici relslərin növündən asılı olaraq bir və ya iki flanşlı hamar ola bilər.

Bələdçi relslər, yüklərin böyüklüyündən asılı olaraq, künclərdən, kanallardan, relslərdən hazırlanır. Dişli çarxların və ya blokların dizaynı dartma elementinin növü ilə müəyyən edilir.

Apron konveyerlərində gərginlik cihazları kimi, adətən son dişli çarxlara yerləşdirilən vintli və ya yaylı vintli qurğular istifadə olunur. Üstəlik, iki zəncirli konveyerlərdə son dişlilərdən biri açarsız mil üzərində quraşdırılır ki, bu da zəncir menteşələrinin vəziyyətinə uyğun olaraq onun öz-özünə düzülməsini təmin edir.

Apron konveyer sürücüsü dişli çarxlardan, sürət qutusundan və elektrik mühərrikindən ibarətdir. Konveyer ötürücü dişli çarxlar 5 - 8 dişə malikdir.

Apron konveyerlərinin üstünlükləri arasında böyük və isti yüklərin daşınması, yüksək məhsuldarlıq və müxtəlif marşrutlar, o cümlədən dik hissələr (60 ° -ə qədər meyl bucağı ilə) boyunca əhəmiyyətli nəqliyyat məsafələri təmin etmək imkanı daxildir.

Dezavantajlara böyük bir döşəmə kütləsi, zəncir və rulonların əhəmiyyətli sayda menteşələri səbəbindən əməliyyatın mürəkkəbliyi və döşəmə ilə dartma elementinin müqayisəli yüksək qiyməti daxildir. Konveyerlərin əsas parametrləri və ölçüləri (döşəmə eni, yan hündürlüyü, şassinin sürəti və nominal tutumu) GOST 22281-76 ilə tənzimlənir.

Apron konveyerinin hesablanması

Göyərtənin eni müəyyən edilir, dartma elementi seçilir və elektrik mühərrikinin gücü tapılır.

düyü. Apron konveyerinin döşəməsində yerləşən toplu yüklərin en kəsiyi: a - lövhəsiz; b - tərəflərlə; c - sabit tərəfləri ilə.

Yanları olmayan düz göyərtənin enini təyin edərkən, onun içindəki yük təbəqəsi kəsişmədə üçbucaqlı bir forma malikdir (şəkil a). Yükün kəsişmə sahəsi (m 2) kimi müəyyən edilir
F 1 \u003d C 1 * b * h 1/2 \u003d C 1 * b 2 * tg (φ 1) / 4 \u003d 0,18 * B 2 n * C 1 * tg (φ 1) (1)
burada b - göyərtədə uzanan yükün əsasının eni; b = 0,85V n; B n - döşəmənin eni, m; h 1 - yük qatının hündürlüyü, m; C 1 - konveyerin (cədvəl) maili hissəsinə daxil olduqda, yükün kəsişmə sahəsinin azalmasını nəzərə alan əmsal; φ 1 - üçbucağın təməlindəki bucaq; φ 1 \u003d 0,4 * φ; φ - istirahət bucağı.

Apron konveyerləri üçün C 1 əmsalı

Q=3,6*F*p m *υ düsturundan istifadə etməklə, (1) düsturu nəzərə alınmaqla apron konveyerinin məhsuldarlığını (t/saat) Q = 3,6*F 1 p m υ = 0,648*B n kimi yazmaq olar. 2 * C 1 *r m *υ*tg(φ).

Sonra lövhəsiz göyərtənin eni (m) olacaq
B \u003d √ (Q / (0.648 * C 1 * p m * υ * tg (φ)))

Yan tərəflərlə (həm daşınan, həm də sabit, (şəkil b, c) göyərtə ilə örtüldükdə, göyərtədəki yükün kəsişmə sahəsi sahələrin cəmidir.
F \u003d F 2 + F 3 \u003d B nb h 2 C 1 / 2 + B nb h 3

Döşəmə və tərəflər (ψ = h 3 / h) ilə əmələ gələn tıxacın doldurma əmsalı ilə 0,65 ... 0,80-ə bərabər alınır, biz (m 2) alacağıq.
F = 0,26*B 2 nb *C 1 *tg(φ 1)+B nb *h*ψ

Bundan və Q=3.6*F*p m *υ düsturundan istifadə edərək, lövhəli göyərtəsi olan önlük konveyerinin kütlə məhsuldarlığını (t/h) təyin etmək üçün ifadə alırıq,
Q \u003d 3,6 * F * p m υ \u003d 0,9 * V nb * p m * υ *

Bu düsturdan, bütün lazımi parametrləri və h tərəfinin hündürlüyünü nəzərə alaraq döşəmənin enini təyin edə bilərsiniz. Kvadrat tənliyi həll edərək (m) alırıq.

B nb-dən soruşaraq h müəyyən etmək mümkündür. Döşəmənin eni və tərəflərin hündürlüyünün əldə edilən dəyərləri dövlət standartına uyğun olaraq ən yaxın böyükə qədər yuvarlaqlaşdırılır və dartma elementinin sürəti yenidən hesablanır. Parça yüklərin daşınması zamanı döşəmənin eni lent yükləri ilə eyni şəkildə yükün ölçülərindən asılı olaraq seçilir.

Apron konveyerinin həndəsi parametrlərini təyin edərkən dartma elementinin sürətinin 0,01 ... 1,0 m / s daxilində olduğu qəbul edilir, çünki yüksək sürətlə işləməsi dinamik qüvvələrin əhəmiyyətli dərəcədə artmasına səbəb olur.

Lövhə konveyerinin dartma hesablanması lentli konveyerin hesablanmasına bənzər şəkildə aparılır. Lakin Eyler qanununun zəncirvari konveyerin hərəkətinə tətbiq olunmaması səbəbindən onu hesablayarkən dartma elementinin minimum gərginliyinin qiymətini təyin etmək lazımdır. Adətən S min \u003d 1000 ... 3000 N götürmək tövsiyə olunur.

Düz göyərtəli və hərəkət edən tərəfləri olan dartma elementinin hərəkətinə müqavimət (W pr =(q+q k)gL(fcosα±sinα)) və ya (W pr =g(q+q k)(ω 1) ifadələri ilə müəyyən edilir. L g ±H)). Slat konveyerlər üçün yükləmə dəyəri q 0
q 0 =(q+q k), burada q k 1 m dartma elementinin göyərtəsi olan cazibə qüvvəsidir. q k (kq) dəyərini təqribən ifadə ilə təyin etmək olar
q k \u003d 60V n + A p, burada A p əmsalı 10-cu cədvəldən götürülür.

A əmsalının təxmini dəyərləri p
Döşəmə	Döşəmə eni V n, m
	0,4...0,5	0,65...0,80	0,8-dən çox
İşıq	40	50	70
Orta	60	70	100
Ağır	80	110	150

Bələdçilər boyunca rulonların hərəkətinə müqavimət əmsalı düsturdan istifadə edərək hesablana bilər və ya cədvəldən seçilə bilər.

Qeyd. Daha aşağı dəyərlər daha böyük diametrli rulonları olan ağır zəncirlərə aiddir.

Sabit tərəfləri olan konveyerlərdə (şəkil b), toplu yükləri hərəkət etdirərkən, yükün tərəflərdə sürtünməsi nəticəsində yaranan əlavə müqaviməti nəzərə almaq lazımdır. Bu müqavimətləri (N) təyin etmək üçün aşağıdakı ifadə tövsiyə olunur:
W b = fh 2 p m gK b l b

burada f - yükün yan divarlara sürtünmə əmsalı; K b - yanların divarlarında yük qatından üfüqi təzyiqin azalmasını nəzərə alan əmsal; K b =υ+l,2/l+sinφ; l b - tərəflərin uzunluğu, m.

Sonra, dartma elementinin növünü seçin, dişli çarxların ölçüsünü, elektrik mühərrikinin gücünü təyin edin. Zəncirin növünü seçərkən nəzərə almaq lazımdır ki, əgər dartma qüvvəsinin ötürülməsi iki zəncirlə həyata keçirilirsə, onda zəncir başına dartma qüvvəsi (N) onun zəncirlər arasında qeyri-bərabər paylanması nəzərə alınmaqla müəyyən edilir: S st1 \u003d 1.15S st / 2

Nəqliyyat sürəti 0,2 m / s-dən çox olduqda, zəncir düstura (Sp \u003d S + m60υ 2 / z 2 t c) uyğun olaraq dinamik yükləri nəzərə alaraq tam dizayn gücünə uyğun seçilməlidir.

Plitə konveyerinin hesablanmasına bir nümunə

İlkin məlumatlar: daşınan yük - G g = 60 kq ağırlığında un kisələri, çanta ölçüləri 250X450X900 mm, məhsuldarlıq Q = 300 ədəd / saat, qeyri-bərabərlik əmsalı K n = 1,5. Marşrutun sxemi və konveyerin ölçüləri Şəkil a-da göstərilmişdir.

düyü. Lövhə konveyerinin konstruksiya sxemi (a) və dartma elementinin dartma qüvvələrinin diaqramı (b).

1. Yükün ölçülərinə və konveyerin meyl bucağına əsasən, eni B n \u003d 500 mm və yan hündürlüyü h \u003d 100 mm olan bortda düz döşəməni qəbul edirik.

2. Konveyerin təxmini məhsuldarlığını təyin edin
Q p \u003d Q * K n \u003d 300 * 1,5 \u003d 450 ədəd / saat.

3. Dartma elementinin sürətini υ=0,2 m/s təyin edin. Sonra daşınan çantalar arasındakı məsafə kimi müəyyən edilir
a \u003d 3600 * υ / Q p \u003d 3600 * 0,2 / 450 \u003d 1,6 m.

4. Dartma elementi olaraq, biz düz rulmanlar üzərində rulonlu iki lamelli diyircəkli zəncirləri qəbul edirik.

5. Yükdən 1 m-ə düşən kütləni təyin edin
q=G g /a=60/1,6=37,5 kq/m

düstura görə dartma elementi ilə döşəmə (q k \u003d 60V n + A p)
q k \u003d 60 * 0,5 + 40 \u003d 70 kq / m, burada A p əmsalı B n \u003d 0,5 m-də yüngül döşəmə üçün masadan götürülür.

6. 2-ci nöqtəni (şəkil a) minimum gərginliyə malik nöqtə kimi götürərək konveyerin dartma hesablamasını həyata keçiririk, çünki 1-2-ci bölmədə L r2 ω x.k dəyəri

Plitə konveyerinin dartma elementinin hərəkətinə müqavimətin hesablanması (bax. Şəkil a)
Müqavimətin planı və növü	Hesablama düsturları	S i, N	Qeyd
	S 2 \u003d S dəq	1000	5 mln. dəyəri yuxarıda göstərilən tövsiyələrə əsasən seçilmişdir.
Dartma elementinin düz xətt üzrə nə yerdəyişməsinə qarşı müqavimət - 7 „ s „ „ nq „ . xətti bölmə 2-1	S 1 \u003d S 2 -gq k L g2 ω xk + gq k H \u003d 1000-9,81 * 70 * 50 * 0,09 + 9,81 * 70 * 5 \u003d 1000-3100 + 3440	1340	Müqavimət dəyərini mənfi işarə ilə qəbul edirik, çünki dövrə ətrafında saat yönünün əksinə gedirik S3 dəyərini tapmaq üçün dartma elementinin əyri bələdçi boyunca aşağı əyilmiş hərəkətinə uyğun bir düstur istifadə edildi və müqaviməti hesablayarkən ikincisi nəzərə alındığından yalnız birinci termin nəzərə alınır. düz hissələrdə
Dartma elementinin əyri hissədə hərəkətinə müqavimət 2-3	S 3 \u003d S 2 e ω xk * φ \u003d S 2 e 0,09 * 0,1 \u003d 1,01S 2	1010	Sürtünmə əmsalı wx .k orta iş şəraiti üçün Cədvəl 11-dən götürülmüşdür
Düz hissədə dartma elementinin hərəkətinə müqavimət 3-4	S 4 \u003d S 3 + q k gL g1 ω xk \u003d 1010 + 9,81 * 70 * 30 * 0,09	2860
Gərginlik dişli çarxını yuvarlaqlaşdırarkən konsentrasiya edilmiş müqavimət.	S 5 \u003d ξS 4 \u003d 1.06 * 2860	3030	α= 180°ξ= 1.06-da
Düz hissədə dartma elementinin hərəkətinə müqavimət 5-6	S 6 \u003d S 5 \u003d g (q + qk) L g1 ω xk \u003d 3030 + 9,81 (37,5 + 70) 30 * 0,09	5870
Dartma elementinin əyri hissədə hərəkətinə müqavimət 6-7	S 7 \u003d S 6 e ω xk * φ \u003d 5870 * 1.01	5930
Eyni, 7-8-ci bölmədə	S 8 \u003d S 7 \u003d g (q + qk) L g2 ω xk \u003d g (q + q k) H \u003d 5930 + 9,81 (37,5 + 70) 50 * 0,09 + 9,81 +07 (37)5	15945

Xarakterik nöqtələrdəki gərginlik dəyərlərinə əsaslanaraq, dartma elementinin gərginlik diaqramını qururuq (Şəkil b). Maksimum gərginlik 8-ci nöqtədəki gərginlik olacaq. Bu gərginliyə əsasən, formulanı (S st1 \u003d 1.15S st / 2) nəzərə alaraq bir zəncirdə hərəkət edən yükün böyüklüyünü müəyyən edirik. Təhlükəsizlik əmsalını n c \u003d 10 götürərək, düstura uyğun olaraq qırılma yükünün dəyərini təyin edirik (S dəfə \u003d S max n c)

S dəfə \u003d 1,15 * n c * S 8/2 \u003d 1,15 * 15945 * 10/2 \u003d 91683 N.

S vaxtının dəyərinə görə, t c \u003d 160 mm, d c \u003d l5 mm olan M112-4-160-2 GOST 588-81 diyircəkli zəncirini seçirik. Seçilmiş zəncir üçün dövlət standartına uyğun olaraq S dəfə 112 kN-dir. Dartma elementinin sürəti aşağı olduğundan, zəncirə təsir edən dinamik yük nəzərə alınmır.

7. Dartma qüvvəsinin miqdarı olacaq

P \u003d (S 8 -S 1) * ξ \u003d (15945 - 1340) * 1.06 \u003d 15470 N.

8. η = 0,8 olan ötürmə mexanizmi olan elektrik mühərrikinin gücü (formula bax) olacaq.
N=15470*0,2/(1000*0,8)=3,9 kVt

Kataloqdan N dəyərinə görə N d \u003d 4,0 kVt və n d \u003d 950 rpm olan 4A112MV6UZ elektrik mühərrikini seçirik.

Scraper konveyerlər

Skreper konveyerlər anlayışı dartıcı elementi olan, fərqləndirici xüsusiyyəti kazıyıcı formasında hazırlanmış işçi orqanı olan davamlı maşınlar qrupuna aiddir. Bu xüsusiyyətə görə kazıyıcı konveyerlər adətən təsnif edilir və onu nəzərə alaraq konveyerlərə bölünür:

davamlı yüksək kazıyıcılarla (kazıyıcının hündürlüyü yükün hərəkət etdiyi kanalın hündürlüyünə təxminən bərabərdir);

suya batırılmış kazıyıcılarla.

Sualtı kazıyıcıları olan konveyerlərə davamlı aşağı kazıyıcıları olan, konturlu kazıyıcılı, boru tipli konveyerlər daxildir.

Skreper konveyerlərin əhatə dairəsi kifayət qədər genişdir. Onlar yeyinti və taxıl emalı sənayesində, kömür mədənlərində, kimya sənayesində toplu və parçalı malların daşınması üçün istifadə olunur. Möhürlənmiş çubuq hazırlamaq imkanı onları tozlu və isti yüklərin daşınması üçün istifadə etməyə imkan verir.

Skreper konveyerlərin üstünlüklərinə dizaynın sadəliyi, novların sıxlığı, marşrutun üfüqi və ya maili hissəsinin istənilən nöqtəsində yükləmə və boşaltma imkanı daxildir.

Dezavantajlar zəncirin və çuxurun menteşələrinin nisbətən tez aşınması, yükün sürtünməsi və çuxurdakı kazıyıcıların sürtünməsi səbəbindən artan sürücülük gücü, daşınan yükün hissəciklərinin aşınmasıdır.

Davamlı yüksək kazıyıcıları olan konveyerlər

Davamlı yüksək kazıyıcıları olan konveyerlər (şək. a).

düyü. Yüksək bərk kazıyıcıları olan konveyer: a - ümumi görünüş: 1 - gərginlik; 2 - dartma elementi; 3 - kazıyıcı; 4 - bələdçi dəmir yolu; 5 - sürücü qurğusu; 6 - boşaltma qurğuları; 7 - nov; b - düzbucaqlı kazıyıcıları olan konveyerin bölməsi; c - eyni, trapezoidal forma; g - eyni, yarımdairəvi forma.

Onlar dartıcı elementdən 2 ibarətdir ki, ona sıyırıcılar 3 bərkidilib.. Oluka 7 verilən yük kazıyıcılar tərəfindən tutulur və boşaldıcı qurğulara 6 köçürülür (aralıq nöqtələrdə boşalma tələb olunarsa, onlardan bir neçəsi ola bilər). Dartma elementi istiqamətləndirici relslər 4 boyunca rulonlarda hərəkət edir və sürücü və gərginlik dişli çarxlarının ətrafında dolaşır.

Dartma elementinin aşağı qolu işləyir. Bununla belə, konveyerin sxemindən və təyinatından asılı olaraq, dartma elementinin yuxarı qolu və ya hər iki qolu bir anda işləyə bilər.

Yüksək kazıyıcılar olan kazıyıcı konveyer yükü üfüqi, maili, maili-üfüqi və üfüqi-maili istiqamətlərdə daşıya bilir. Meyil bucağı adətən 35 ° -dən çox deyil.

Nəzərdən keçirilən konveyerlərin digər növ kazıyıcılardan əsas fərqi kazıyıcının ölçüsü və formasıdır. Düzbucaqlı (şəkil b), trapezoidal (c) və yarımdairəvi (d) ola bilər. Dartma elementi adətən lamelli diyircəkli zəncirlərdir (GOST 588-81). Oluk qaynaqlanmış və ya möhürlənmiş, qalınlığı 4 ... 5 mm olan təbəqə poladdan hazırlanmışdır. Kəsikdə o, kazıyıcının formasını təkrarlayır və sıyırıcılar və oluk arasındakı boşluqlar 3...5 mm-dən çox deyil. Dartma elementini gərginləşdirmək üçün vintli və ya yaylı vintli qurğular istifadə olunur.

Davamlı yüksək kazıyıcılarla konveyerin hesablanması

Bərk yüksək kazıyıcılarla konveyerin hesablanması apron konveyerinin hesablanmasına bənzəyir. Kanalın ölçüləri bu tip konveyer üçün düsturla hesablana bilən verilmiş dizayn gücü (t / h) ilə müəyyən edilir.
Q \u003d 3.6 * (i / a) * p m * υ
burada a - qırıntılar arasındakı məsafə, m; i - iki bitişik kazıyıcı arasında yerləşən yükün həcmi, m 3 .

düyü. Fasiləsiz yüksək kazıyıcılarla konveyer kanalında yükün yeri.

Yükün həcmi i (m 3) iki kazıyıcı arasındakı oluğun həcminin məhsulu və bu həcmin doldurma əmsalının ψ dəyəri kimi müəyyən edilə bilər, yəni. (düyü.)

i = i f ψ = B f h f aψ

burada B W - kanalın eni, m; h zh kanalın hündürlüyü, m.Sonra C 2 (cədvəl) əmsalı, maili yol ilə yükün həcminin azalması nəzərə alınmaqla məhsuldarlıq (t/h) aşağıdakı kimi yazılacaq: Q = 3.6V zh h zh p m υС 2 ψ

Qırıcı konveyerlər üçün C 2 əmsalı
Yük	C 2 əmsalı, konveyerin meyl bucağında, deq
	0	10	20	30	35
Yaxşı sərbəst axın	1,00	0,85	0,65	0,50	-
Zəif axan, topaqlı	1,00	1,00	1,00	0,75	0,60

Oluk hissəsinin ölçülərindən birini müəyyən etmək üçün hesablamaya oluğun eni və hündürlüyü K W = B W / h W = 2.4 ... 5.0 nisbətinin əmsalları daxil edilir.

Onda (Q=3.6V f h f p m υС 2 ψ) düsturundan ifadəni alırıq.

və oluğun hündürlüyünü bilməklə, onun enini tapacağıq B zh = K zh h zh burada hzh və Vzh dəyərləri metrlə ifadə olunur.

V zh və h zh dəyərləri, kazıyıcılar və oluk arasındakı boşluqlar nəzərə alınmaqla, kazıyıcının tipik ölçülərinin dəyərinə qədər yuvarlaqlaşdırılır.

V l və h l-in qəbul edilmiş dəyərləri ilə, əgər onlar hesablanmışlardan fərqlidirlərsə, düsturla h l-i təyin edərkən υ = 0,1 qəbul edilən dartma elementinin sürətinin dəyərini aydınlaşdırmaq məqsədəuyğundur. .. 0,9 m / s.

Dartmanın hesablanması adi qaydada aparılır. Zəncirin hərəkətinə müqavimət düsturlarla müəyyən edilir (W pr \u003d (q + q k) gL (fcosα + sin α)) və (W pr \u003d g (q + q k) (ω 1 L g ± H) ), yükün hərəkətinə müqavimətin işçi şaxəsi üçün və hərəkət mexanizmi ayrıca sayılır.

Oluğun alt və yan divarlarında yükün sürtünməsi nəticəsində yaranan əlavə müqavimət (N) düsturla hesablanır.
W g \u003d qglf (1 + K b)
burada f - yükün kanalın divarlarına sürtünmə əmsalı; K b - yanal təzyiq əmsalı; K b ≈0,3.

Dartma elementinin və kazıyıcıların (kq) 1 m kütləsinin dəyəri tənliklə müəyyən edilə bilər.
q k =K k B c
burada B c - kazıyıcı eni, m; K k - tək zəncirli konveyerlər üçün əmsal 90...120 kq/m2, iki zəncirli konveyerlər üçün K k =150...250 kq/m 2 .

Qeyd etmək lazımdır ki, konsollu kazıyıcılar yükün sıyırıcıların qarşısında hərəkətindən yaranan müqavimət qüvvələrinin təsirinə məruz qalır. Bu, konsentrasiya edilmiş əyilmə anları yaradır. Bu anlar, zəncirin elementlərinə tətbiq edilərək, onu şaquli bir müstəvidə çevirərək, kazıyıcıları çuxurun dibinə bir açı ilə hərəkət etməyə məcbur edir. Buna görə də, belə konveyerlərdə kazıyıcıların sapmasını azaltmaq üçün əhəmiyyətli ilkin gərginliklər yaratmaq lazımdır. Yüksək bərk kazıyıcılarla konveyerin dartma elementinin minimum gərginliyi 3000...10000 N-dir ki, bu da onların əhəmiyyətli çatışmazlığıdır.

Davamlı aşağı qırıntıları olan konveyer (şəkil a).

düyü. Möhkəm aşağı kazıyıcıları olan konveyer: a - konveyer diaqramı; b - təzyiqin paylanması diaqramları.

Möhkəm hündür kazıyıcıları olan konveyerdən əsas fərq kazıyıcıların 1 şəklində, eləcə də kanalın 2 kəsiyinin şəklindədir, adətən həm aşağı (işləyən), həm də yuxarı (boş) budaqları tamamilə əhatə edir. dartma elementindən. Kanalın dibi boyunca sürüşən aşağı işçi budaq bütün yük təbəqəsi boyunca aparır.

Scraperlər bir zəncirli konveyerdə zəncir halqalarına qaynaqlanan polad zolaqdan və ya çubuqlardan hazırlana bilər. İki zəncirli konveyerdə kazıyıcılar bağlayıcılara sancaqlar və ya boltlar ilə bərkidilir. Skreper meydançası adətən 1...2 zəncir meydançasına bərabərdir. Oluk, yuxarıdakı formaya əlavə olaraq, dartma elementinin yuxarı və aşağı budaqları üçün iki ayrı çuxur ola bilər.

Bu kazıyıcı konveyerdəki yük yalnız F 1 >F 2 şərti yerinə yetirildikdə hərəkət edə bilər, burada F 1 1-1-ci bölmədə yük qatının daxilində sürtünmə qüvvəsidir (şəkil b); F 2 - oluğun yan divarlarında yükün sürtünmə qüvvəsi. Bərabərsizliyi təmin etmək üçün yük qatının hündürlüyü müəyyən bir hədd dəyərindən çox olmamalıdır. Onu müəyyən etmək üçün yükün kəsişməsində hərəkət edən qüvvələri nəzərə alın. F 2 qüvvəsi oluğun yan divarlarında yükün üfüqi təzyiq qüvvəsinin və divarlardakı yükün sürtünmə əmsalının məhsuluna bərabər olacaqdır. Yan divarlardakı yükün təzyiqinin dəyişmə qanunu mayenin təzyiqinin dəyişmə qanununa bənzəyir, fərq yanal təzyiq əmsalı ilə nəzərə alınır, yəni.
K b.d. =tg 2 (45°-φ/2)

Buna görə də, bir yan divarın vahid uzunluğuna tətbiq olunan üfüqi təzyiqin (N) nəticə qüvvəsinin böyüklüyü belə müəyyən edilir.
P g \u003d (1/2) * h 2 sl * r m * g * tg 2 (45 ° -φ / 2)

Sonra
F 2 \u003d 2 * f * P 2 \u003d f * h 2 sl * r m * g * tg 2 (45 ° -φ / 2)

1-1-ci bölmədə tıxacın vahid uzunluğuna düşən şaquli təzyiq qüvvəsi təxminən bərabərdir P g \u003d h sl * p m * g * B f

Sonra daxili sürtünmə qüvvəsi F 1 (N) F 1 \u003d f 0 * h sl * p m * g * B w olacaqdır.

F 1 və F 2 qiymətlərini bərabərsizliyə əvəz edərək (F 1 > F 2) və sonuncunu h sl / B w ilə bağlı həll edərək, alırıq

Müəyyən bir yük və oluk üçün bu ifadənin sağ tərəfi sabit dəyərdir. Mövcuddur limit dəyəri daşınan yüklərin hər bir növü üçün təbəqənin hündürlüyü.

Nəzərə alsaq ki, çuxurun bucağı h sl dəyərinə və buna görə də məhsuldarlığa təsir göstərir, onda nə üçün davamlı aşağı kazıyıcıları olan konveyerlərin yamac bucaqları olan üfüqi və ya çox incə izlərə sahib olması tamamilə başa düşüləndir.<12°.

Davamlı aşağı kazıyıcılarla konveyerin hesablanması

Oluğun eni Q p =3.6*F*r m *υ*K 1 *K 2 *K 3 düsturu ilə müəyyən edilir. burada F daşınan yükün en kəsiyinin sahəsidir; F=h sl *B w; yükün h sl hündürlüyü təxminən (0,3 ... 0,6) V s götürülür və qəbul edilən dəyərlər düstura (() uyğun olaraq yoxlanılır; B c - kazıyıcının eni, m; K 2 - sıyırıcılarla dartma elementinin çənədə tutduğu həcm nəzərə alınmaqla oluk hissəsinin istifadə əmsalı; K 1 ≈0,9...0,95; K 2 - yükün sıxılmasını nəzərə alan əmsal; K 2 \u003d 1,05 ... 1,1; K 3 - dartma elementindən yükün geri qalmasını qiymətləndirməyə imkan verən əmsal; toz halına salınmış yüklər üçün 0,45...0,80, taxıl üçün 0,6...0,9 qəbul edin.

Daşınma sürəti 0,1-dən 0,4 m/s-ə qədər götürülür. Dartma hesablanması bərk yüksək kazıyıcıları olan konveyer üçün olduğu kimi həyata keçirilir.

Xüsusi qıvrımlı kazıyıcıları olan bir zəncir qapalı kanalın içərisində hərəkət edir (şəkil a, b).

düyü. Kontur kazıyıcıları olan konveyer: a - ümumi görünüş; b - kanalın kəsişməsi; c - kazıyıcıların növləri

Şəkil bəzi kazıyıcı növlərini göstərir, onlar dartma elementi (bu halda çəngəl zənciri) ilə ayrılmaz hala gətirilə bilər və ya dartma elementinə əlavə edilə bilər. Tipik olaraq, kontur kazıyıcıları oluk konturunun üç divarının formasını izləyir. Onun forması fərqli ola bilər, lakin ümumiyyətlə konveyerlər iki hissəyə bölünmüş düzbucaqlı bir çuxura malikdirlər.

Konveyerin kontur kazıyıcıları ilə işləmə prinsipi əyilmiş aşağı kazıyıcılarla konveyerin işləmə prinsipinə bənzəyir. Lakin yük qatında kontur kazıyıcılarının hərəkətinə müqavimət möhkəm aşağı kazıyıcılara nisbətən daha böyük olduğundan, kontur kazıyıcıları olan konveyer yükü davamlı axınla təkcə üfüqi və ya yumşaq maili hissələrdə deyil, həm də sıldırımlı yerlərdə daşıya bilər. meylli və şaquli istiqamətlər və yuxarıdakıların birləşməsindən əldə edilən istiqamətlər.

Kontur kazıyıcıları olan konveyerlərin üstünlükləri: çuxurun möhkəmliyi, yüklərin daşınması üçün müxtəlif marşrutlar, üfüqi və maili hissələrə aralıq yükləmə imkanı;

Dezavantajlar - zəncirin və oluğun sürətli aşınması, artan enerji istehlakı, kazıyıcılardan yükün geridə qalması (xüsusilə quru yüklərin dik və şaquli hissələrdə daşınması zamanı).

Oluk ayrı-ayrı hissələrdən yığılır. Düzbucaqlı olukların ən çox yayılmış ölçüləri: V x x h x = 125x90 mm, 200X125, 320x200 mm.

Scraperlər poladdan və ya çevik dəmirdən, bəzi hallarda isə plastikdən hazırlanır.

Hər 10...15 kazıyıcı, qutunu yük qalıqlarından təmizləmək üçün rezinləşdirilmiş parçadan elastik yastıqları olan kazıyıcı quraşdırılır.

Belə konveyerin idarəedici və gərginlik stansiyaları struktur baxımından digər konveyerlərin stansiyalarından fərqlənmir.

Kontur kazıyıcıları ilə konveyerin hesablanması

Davamlı aşağı kazıyıcıları olan konveyerlərin hesablanmasına bənzər. Oluğun ölçüləri düsturla müəyyən edilir (Q p \u003d 3.6 * F * p m * υ * K 1 * K 2 * K 3) və oluğun kəsişmə ölçülərinin nisbəti V W olaraq qəbul edilir: h W = 1.4 ... 1 ,6.

Üfüqi və meylli marşrutlar üçün dartma elementindən yükün gecikməsini nəzərə alaraq K 3 əmsalı (bir ilə<20°), принимают 0,8...0,9; для вертикальных и крутонаклонных участков K 3 = 0,6...0,4. Большие значения коэффициента К 3 соответствуют зерновым, а меньшие - пылевидным грузам.

Dartma elementinin sürətinin artması ilə K 3 dəyəri azalır. Daşıma sürəti 0,1...0,25 m/s.

Konveyerin və yükün hərəkət mexanizminin hərəkətinə müqavimət (N) aşağıdakı tənliklərə uyğun olaraq hesablanır: üfüqi daşınma üçün

(birinci termin konveyerin hərəkət mexanizminin hərəkətinə müqavimət, ikincisi yükün hərəkətinə müqavimət, üçüncüsü yükün çuxurun divarlarına sürtünməsinin əlavə müqaviməti);

şaquli nəqliyyat üçün

harada t c - kazıyıcı meydança, m.

Düz marşrutu olan konveyerlər üçün minimum zəncir gərginliyi 500 ... 1000 N, əyri hissələr olduqda 1500 ... 2000 N-dir.

Sualtı kazıyıcılarla konveyerin hesablanmasına bir nümunə

dizayn gücü Q p = 40 t/saat;

daşınan yükün növü p m =750 kq/m 3 olan buğdadır.

Tələb olunan ölçülərə malik konveyerin sxemi Şəkil a-da göstərilmişdir.

düyü. Kontur kazıyıcıları olan konveyerin dizayn sxemi; (a) və dartma elementindəki dartma qüvvələrinin diaqramı (b).

Biz h sl / V W =1 qəbul edirik.

1. () tənliyindən istifadə edərək maksimum mümkün nisbəti təyin edirik

burada f 0 =tgφ; istirahət bucağı φ=34°; f=0,58 - buğdanın olukun yan səthlərində sürtünmə əmsalı.

h sl /V W =1-in qəbul edilmiş dəyəri. ədalətli. Sonra dartma elementinin sürətini υ=0,15 m/s verərək (Q p =3,6*F*r m *υ*K 1 *K 2 *K 3) düsturundan əldə edirik.

Alınan B w dəyərini 380 mm dəyərinə yuvarlaqlaşdırırıq. Sonra h sl \u003d 380 mm. Düsturdan istifadə edərək dartma elementinin sürətini təyin edirik (Q p \u003d 3.6 * F * p m * υ * K 1 * K 2 * K 3)

2. Konveyerin və yükün hərəkət edən hissələrinin 1 m kütləsini təyin edirik. Skreperlərlə dartı elementinin 1 m kütləsi konveyerin tək zəncirli olması və t c =160 mm olan qatlı diyircəkli zəncirdən istifadə ediləcəyinə əsaslanaraq təqribən q k =16 kq/m qəbul edilir. Konveyerin uzunluğunun 1 m-də yerləşən yükün kütləsi olacaqdır
q=Q p /(3.6*υ)=40/(3.6*0.147)=75.6 kq/m

3. Konveyerin dartma hesablamasını həyata keçiririk. Minimum gərginlik marşrutun 1-ci nöqtəsində olacaq (bax şək. b). Biz onu 1000 N-ə bərabər götürürük. Digər xarakterik nöqtələrdə gərginliklər belə olacaq:
S 2 \u003d S 1 + W 1-2 \u003d S 1 + g * q k * ω * L \u003d 1000 + 9,81 * 16 * 0,25 * 40 \u003d 2570 H;
S 3 \u003d ξ * S 2 \u003d 1.06 * 2570 \u003d 2724 H;
S 4 \u003d S 3 + W 3-4 \u003d S 3 + g * q k * ω * L + g * p m * h 2 sl * f * tg 2 (45 ° + φ / 2) * L + g * q * f*L =
2724+9,81*16*0,25*40+9,81*750*0,38 2*0,28*0,58*40+75,6*9,81*0,58*40 = 28449 H.
Gərginliyi təyin edərkən müqavimət əmsalı ω=0,25 və ədədi olaraq zəncirin bələdçilərə sürtünmə əmsalına, yükün kanalın divarlarına sürtünmə əmsalına f=0,58 bərabər olduğu qəbul edilir. 3-4-cü bölmədə müqavimətlərin hesablanması () ifadəsi ilə müəyyən edilən yükün tıxacın divarlarına sürtünmə qüvvələri nəzərə alınmaqla həyata keçirilir.

4. S max \u003d S 4-ü təyin etdikdən sonra təhlükəsizlik əmsalı n c \u003d 9 alaraq qırılma qüvvəsini tapırıq:
S dəfə ≥n c S max \u003d 9 * 28449 \u003d 256041 N.
Dartma elementinin aşağı sürəti səbəbindən zəncirdə əlavə dinamik yük nəzərə alınmır. Qırma gücünə görə, d c \u003d 25 mm, t c \u003d 160 mm və kütləsi 1 m q c \u003d 15,6 kq olan bir zəncir (M315-1-160-1 GOST 588-81) seçirik. Seçilmiş zəncirin S dəfə =320000 N dəyəri hesablanmışdan böyükdür. Zəncirin 1 m kütləsi, kazıyıcıların kütləsini nəzərə alaraq, əvvəllər seçilmişdən çox fərqlənmədiyi üçün gərginlikləri yenidən hesablamırıq.

Sürücü şaftı və gərginlik oxu üçün podşipniklərin seçilməsi. Lövhəli konveyerlər metallurgiya, kimya kömür energetikası və bir çox başqa sənaye sahələrində müxtəlif toplu və parça yüklərin üfüqi və maili daşınması üçün, habelə kütləvi istehsalda məhsulların texnoloji proses boyunca bir iş yerindən digərinə daşınması üçün istifadə olunur. Yonqar üçün yükün istirahət bucağı...

Sosial şəbəkələrdə işi paylaşın

Əgər bu iş sizə uyğun gəlmirsə, səhifənin aşağı hissəsində oxşar işlərin siyahısı var. Axtarış düyməsini də istifadə edə bilərsiniz

Səhifə 3

federal təhsil agentliyi

"Moskva Dövlət Meşə Universiteti"

Maşınların nəzəriyyəsi və dizaynı şöbəsi

(distant təhsil şöbəsi)

KURS LAYİHƏSİ

İxtisas: 190603

fakültə: IPSOP

Tamamlandı:

Müəllim:

Moskva şəhəri

2011

Kurs layihəsi üçün tapşırıq.	səhifə
Giriş.	səhifə
Lamelli konveyerin hesablanması.	səhifə
Konveyer sürücüsünün gücünün və mühərrik seçiminin hesablanması.	səhifə
Sürət qutusunun hesablanması və seçilməsi.	səhifə	9,10
Debriyaj seçimi.	səhifə	10,11
Sürücü şaftının hesablanması.	səhifə	11-15
Gərginlik cihazının hesablanması.	səhifə	15,16
Sürücü şaftı və gərginlik oxu üçün podşipniklərin seçilməsi.	səhifə	16,17
İstifadə olunmuş ədəbiyyatın siyahısı	səhifə

Giriş.

Müasir bir müəssisənin yüksək məhsuldar işi düzgün təşkil edilmiş və etibarlı nəqliyyat vasitələri olmadan mümkün deyil. Böyük həcmdə yükləri emal edərkən davamlı fəaliyyət göstərən cihazlar və maşınlardan istifadə etmək məsləhətdir. Bunlara müxtəlif tipli və müxtəlif məqsədlər üçün konveyerlər daxildir. Konveyerlər bir çox müasir texnoloji proseslərin tərkib hissəsi və tərkib hissəsidir - onlar istehsalın tempini təyin edir və tənzimləyir, onun ritmini təmin edir, əmək məhsuldarlığını artırır və məhsulu artırır. Fasiləsiz daşıma maşınları müasir bir müəssisənin avadanlıqlarının son dərəcə vacib və məsuliyyətli hissələridir, istismarı onun işinin uğurunu böyük ölçüdə müəyyən edir. Bu maşınlar etibarlı, möhkəm, davamlı, istifadəsi asan və avtomatik işləyə bilən olmalıdır.

Plakalı konveyerlər metallurgiya, kimya, kömür, energetika, maşınqayırma və bir çox başqa sənaye sahələrində müxtəlif toplu və parça yüklərin üfüqi və əyri şəkildə daşınması, habelə kütləvi istehsalda məhsulların texnoloji proseslə bir iş yerindən digərinə daşınması üçün istifadə olunur. Apron konveyerlərinin üstünlükləri dartma zəncirlərinin yüksək möhkəmliyinə və istifadə imkanlarına görə yüksək məhsuldarlığa (2000 m3/saata qədər və ya daha çox) və gediş uzunluğuna (2 km-ə qədər) malik ağır həcmli və isti yüklərin daşınması imkanıdır. ara sürücülər.

Bu işdə mişar daşını daşıyan və 30 t/saat məhsuldarlığa malik lövhəli konveyerin hesablanması verilmişdir.

1. Plitə konveyerinin hesablanması

1.1. İşdə göstərilməyən parametrlərin müəyyən edilməsi:

Tapşırıqda daşınan yükün sıxlığı göstərilmir. Verilən yükün (yonqar) növündən asılı olaraq, istinad məlumatlarına görə, 280 kq / m-ə bərabər olan yonqar kütləsini qəbul edirik. 3 (səhifə 62).

Sürücü konveyerin yük bölməsinin sonunda quraşdırılır. Yonqar yük filialının sonundakı bunkerə boşaldılır. Konveyer qapalı, isidilməmiş otaqda quraşdırılır.

Konveyer lövhəsiz polad təbəqələrdən hazırlanmış lövhələrlə təchiz edilmişdir.

Konveyer meylsiz olduğundan, meyl bucağını nəzərə alan əmsal C 2 = 1.

Hərəkətdə yükün dayanma bucağı φ 1 \u003d 0,4φ \u003d 0,4 39 \u003d 5,6 °. Yonqar üçün yükün istirahət bucağı φ = 39°-dir.

Konveyerin həcmi, m 3 /saat

Plitə konveyerinin dizayn sxemi Şəkildə göstərilmişdir. bir.

Şəkil 1. Lövhə konveyerinin sxemi.

1.2. Slat konveyerin enini təyin edin:

burada: - çəkiyə görə konveyerin gücü, kq.

Göyərtənin eninin hesablanmış dəyəri nominal genişliyə yuvarlaqlaşdırılır. QOST 22281-76-a uyğun olaraq standart eni 1400 mm olan döşəməni qəbul edirik (səhifə 62).

1.3. Döşəmənin xətti kütləsini zəncirlərlə təyin edirik:

burada: - döşəmənin enindən asılı olaraq əmsal, kq / m. 1,4 m döşəmə örtüyü üçün tövsiyə edildiyi kimi (səhifə 61).

1.4. Əlavə 2-ə uyğun olaraq, zəncirin 1 metr çəkisi olan lamelli roller zəncirini M112 əvvəlcədən seçirik.

1.5. Konveyerdə yükün xətti kütləsini təyin edin:

burada: - həcm üzrə konveyerin gücü, m 3 /saat

1.6. Konveyerin dartma qüvvəsinin hesablanması:

Zəncirin gərginliyini sürücü dişli çarxından qaçma nöqtəsində qəbul edirik:

Boş filialın üfüqi hissəsində müqavimət 1 - 2:

burada: - sərbəst düşmə sürəti,

- döşəmə ilə zəncirin hərəkətinə müqavimət əmsalı. Zəncir düz rulmanlardakı dayaq silindrləri ilə dəstəkləndiyi üçün (səhifə 61 ).

2-ci nöqtədə zəncir gərginliyi:

Avara dişli çarxının sürtünmə əmsalı.

Beləliklə, 3-cü nöqtədə zəncir gərginliyi:

Üfüqi hissədə hərəkət müqaviməti 3 - 4:

4-cü nöqtədə zəncir gərginliyi:

Seçilmiş zəncirin təhlükəsizlik marjası:

Zəncir düzgün seçilmişdir, çünki üfüqi çəkisiz konveyerlər üçün icazə verilən təhlükəsizlik həddi K = 6 ... 7-dir (səhifə 63).

1.7. Sürücü dişli çarxının dişlərinin sayından istifadə edərək onun addım dairəsinin diametrini təyin edin (səhifə 11):

2. Konveyer sürücüsünün gücünün və mühərrik seçiminin hesablanması.

2.1. Konveyerin işə salınması zamanı baş verən ətalət qüvvəsi:

harada: - konveyerin başlama vaxtı,

2.2. Sürücü dişli çarxının çəkmə qüvvəsi:

harada:

2.3. Konveyer dişli çarxının müqaviməti:

burada: - sürücü dişli çarxında müqavimət,

burada: - əmsal, (səhifə 15).

2.4. Sabit hərəkət zamanı mühərrik gücünü idarə edin:

burada: - sürücünün səmərəliliyi, (Əlavə 19).

Konveyer zəncirlərinin sayı, .

Maksimum zəncir sürəti.

2.5. Konveyerin işə salınması zamanı mühərrikin gücü:

2.6. Quraşdırılmış güc:

2.7. Tətbiq 3-dən güclə biz 4A160 tipli asinxron mühərriki seçirik S 6U3, icazə verilən həddindən artıq yükləmə əmsalı və sürəti ilə

Seçilmiş elektrik mühərriki aşağıdakı şərtlərə cavab verməlidir:

Motor düzgündür.

3. Sürət qutusunun hesablanması və seçilməsi

3.1. Tələb olunan sürücü dişli çarxının sürəti:

3.2. Elektrik mühərriki və sürücü mili arasında quraşdırılmış dişlinin tələb olunan dişli nisbəti:

3.3. Əlavə 4-ə uyğun olaraq bir ötürmə olaraq, dişli nisbəti, aşağı sürətli şaftda icazə verilən fırlanma anı ilə standart sürət qutusu Ts2U-250 seçirik.

Reduktor parametrləri:

3.4. Sapma miqdarı:

hansı məqbuldur.

3.5. Konveyer şaftında faktiki fırlanma anı:

4. Bağlama seçimi

Torkun mühərrik şaftından sürət qutusunun giriş şaftına ötürülməsi təhlükəsizlik çox lövhəli sürtünmə debriyajı ilə həyata keçirilir.

4.1. Nominal fırlanma anı:

4.2. Köçürülə bilən nominal fırlanma anı:

burada: - iş rejimi əmsalı, nominalın 150%-ə qədər orta tərəddüdlü yüklər altında apron konveyerləri üçün (səh. 21).

4.3. Ölçü baxımından, Əlavə 5-dən aşağıdakı parametrlərə malik olan 4 ölçülü bir mufta seçirik:

nominal fırlanma anı

5. Sürücü şaftının hesablanması.

5.1. Sürücü şaftının təxmini hesablanması:

Qəbul edirik.

Cədvəl 5-ə əsasən, şaftın struktur elementlərini seçirik:

sonra:

qəbul et

qəbul et

Diametrlərin hesablanmış dəyərləri bir sıra normal xətti ölçülər boyunca ən yaxın tərəfə yuvarlaqlaşdırılır (Əlavə 1).

5.2. Sürət qutusunun çıxış şaftını sürücü mili ilə birləşdirmək üçün dişli muftadan istifadə edirik.

Bir mufta seçmək üçün ötürülən dizayn momentini hesablayırıq:

Əlavə 5.3-dən parametrlərlə fırlanma anı ötürən dişli mufta seçirik:

Modul təyin edilməsi m = dişlərin sayı ilə 3 z = 45.

5.3. Açar seçimi.

İki şaft diametri üçün minimum hissənin şaftı boyunca eyni bölmənin açarını seçirik d = 75 mm.

GOST 23360 - 78-ə uyğun olaraq 1-22x14x120 açarını seçirik.

5.4. Dişli çarxın mərkəzi parametrləri:

hub uzunluğu:

mərkəzin diametri:

Açarın işləmə uzunluğunu qəbul edirik

5.5. Seçilmiş açarı sarsıdıcı gərginliklər üçün yoxlayırıq:

Açar düzgün seçilib.

5.6. Sürücü şaftının hesablanmasını yoxlayın.

5.6.1. Cədvəl 5.2-ə uyğun olaraq dişli çarxın altındakı açar yuvası olan şaftın bölmə modulu:

5.6.2. Diş çarxına təsir edən üfüqi qüvvəni tapın:

5.6.3. Ötürücü mufta mövcud olduqda vallara təsir edən qüvvə:

Konveyerin dizayn ölçülərini müəyyənləşdiririk:

burada: - sürət qutusu şaftının dizayn ölçüsü,

5.6.4. B və G dayaqlarında üfüqi reaksiyalar aşağıdakılarla əvəz olunur:

Çünki rulmanları hesablayarkən qəbul edirik.

5.6.5. Bükülmə anları:

şaftın üfüqi müstəvidə əyilməsi anı:

üfüqi müstəvidə sol tərəfdəki B dayağında milin əyilməsi anı:

şaftın dizayn hissəsindəki anın əyilməsindən yaranan gərginlik:

fırlanma anından şaftın hesablanmış hissəsindəki ən böyük gərginlik:

Xarici lifin bir nöqtəsində ekvivalent gərginlik:

5.7. Şaft üçün, bir gəlir gücü ilə polad 45 təyin edirik

Verim gücü üçün təhlükəsizlik marjası:

Şaft ölçüləri düzgündür.

6. Gərginlik qurğusunun hesablanması.

Biz dizayn edilmiş tək zəncirli konveyer üçün iki vintli vintli gərginliyi qəbul edirik.

6.1. Təxmini gərginlik gücü:

burada: - 2-ci nöqtədə zəncirin gərginliyi;

3-cü nöqtədə zəncir gərginliyi.

6.2. Təxmini əyilmə anı:

6.3. Tələb olunan ox diametri:

6.4. Açar yolları kəsmək üçün kəsicilərin diapazonunu azaltmaq üçün, dişli çarxın yerləşdiyi yerdə cihazın gərginlik oxunun diametrini və rulman yerində oxun diametrini qəbul edirik.

6.5. Gərginlik vintinin hesablanması:

6.5.1. Vidanın fırlanması zamanı sürtünmə qüvvələrindən an:

Qəbul: ,

Harada

6.5.2. Dartıcının gərginlik qüvvəsi:

6.6. Tətbiq 20-dən gərginliyi seçin: Trap.32x6, parametrləri ilə:

gərginləşdiricinin gərginlik qüvvəsi S = 25000 N;

rulman diametri d p ​​\u003d 70 mm;

sürüşmə vuruşu A = 500 mm;

vida diametri d = 32;

H = 1100 mm;

H = 160 mm;

K = 140 mm;

L = 150 mm.

7. Sürücü şaftının və dartıcının oxunun podşipniklərinin seçilməsi.

7.1. Mil və ox dayaqları, hizalanması kifayət qədər dəqiq təmin edilə bilməyən korpuslarda qaynaqlanmış çərçivəyə quraşdırıldığından, onların quraşdırılması üçün sferik radial rulmanları qəbul edirik.

Əlavə 20-dən:

Şaft üçün radial bilyalı podşipnik No 1317 QOST 28428-90:

daxili diametri d = 85 mm;

xarici diametri D = 180 mm;

eni B = 41 mm

0 = 51000 N;

r = 98000 N;

X = 1.

Ox üçün radial bilyalı podşipnik No 1214 QOST 28428-90:

daxili diametri d = 70 mm;

xarici diametri D = 125 mm;

eni B = 24 mm

statik yük dərəcəsi C 0 = 19000 N;

dinamik yük dərəcəsi C r = 34500 N;

X = 1.

7.2. Seçilmiş rulmanların davamlılığının yoxlanılması:

mil üçün

ox üçün

1317 saylı dərin yivli bilyalı podşipnik üçün mil yoxlanışı:

1214 nömrəli dərin yivli topun oxunun olub olmadığını yoxlayın:

Rulmanların hesablanmış ömrü konveyerlərin tövsiyə olunan dəyərlərinə uyğundur.

BİBLİOQRAFİYA:

1. İvanov G.A. Zəncirvari konveyerlərin hesablanması və dizaynı. Tədris vəsaiti, M.: GOU VPO MGUL, 2008. - 115 s.
2. Spivakovski A. O., Dyachkov V.K. Nəqliyyat maşınları: Proc. mühəndislik universitetləri üçün müavinət. M .: Mashinostroenie, 1983 - 487 s.
3. İvanov M.N., Finogenov V.A. Maşın hissələri, Təhsil nəşri. M.: VŞ, 2006 - 408 s.
4. Reşetov D.N. Maşın hissələri, dərslik. M.: Mashinostroenie, 1989 - 496 s.
5. GOST 28428-90 Radial podşipniklər. M. 1990.

3

a 7

a 6

F C

R Gg

F M

R Bg

M və B =3650 N∙m

M və B = 1845 N∙m

M g

T = 3922 N∙m

Sizi maraqlandıra biləcək digər əlaqəli işlər.vshm>
18727.		Avtomobillərə texniki xidmət stansiyası layihəsi	1,21 MB
	Avtomobil nəqliyyatının sürətli inkişaf tempi müəyyən problemlərə gətirib çıxarmışdır ki, onların həlli elmi yanaşma və əhəmiyyətli maddi xərclər tələb edir.1 İlkin məlumatlar cədvəlinin seçilməsi və əsaslandırılması...
14077.		Layihə Ödənişli Parkinq	84,19 KB
	Qarşıya qoyulan məqsədlərə nail olmaq üçün aşağıdakı vəzifələri nəzərdən keçirmək lazımdır: mövzu sahəsini təhlil etmək, pullu parkinq haqqında məlumatları özündə əks etdirən məlumat bazasını hazırlamaq və yaratmaq: sahibi haqqında məlumat; avtomobil haqqında məlumat və cari ödəniş; sənədlər və maşın sahibləri haqqında məlumatlara baxmaq imkanını planlaşdırın, məlumatların dəyişdirilməsi imkanını nəzərə alın, redaktə əlavə edin, çeşidləyin, filtrləyin, silinsin...
20207.		hasar layihəsi	50,59 KB
	O, öz yazılarında təkcə elektrik qövsü hadisəsini təsvir etmir, həm də qövsün yaratdığı istiliyin metalları əritmək üçün istifadə edilməsinin mümkünlüyünü proqnozlaşdırırdı. istedadlı rus ixtiraçısı Nikolay Nikolaevich Bernardos metalların qaynaqlanması üçün elektrik qövsündən istifadə etməyin praktiki yolunu işləyib hazırladı və təklif etdi. Məqsəd: hasarın dizaynı Bu məqsədə çatmaq üçün mən aşağıdakı vəzifələri qoyuram: Ölçmələr aparın Material seçin Rəsm çəkin Qaynaq texnologiyasına əməl edin İqtisadi hissəni yerinə yetirin 1. Bu variantların hər biri ...
15566.		Enterprise office LAN layihəsi	130,43 KB
	Şəbəkənin məntiqi strukturunun planlaşdırılması Şəbəkə topologiyasının və çıxış üsullarının seçilməsi Şəbəkə arxitekturasının seçilməsi Müəssisəyə istinadla şəbəkənin fiziki strukturunun planlaşdırılması. Şəbəkənin inkişafı və quraşdırılması üçün smeta. LAN müştərisi - server arxitekturasına daxil olan kompüterlər iki növə bölünür: iş stansiyaları və ya istifadəçilər üçün nəzərdə tutulmuş müştərilər və adətən adi istifadəçilər üçün əlçatmaz olan və şəbəkə resurslarını idarə etmək üçün nəzərdə tutulmuş fayl serverləri.
1688.		Yeraltı nəqliyyat layihəsi	430,16 KB
	Mədənin nəhəng miqyası, onun yüksək əmək tutumu və kapital tutumu, faydalı qazıntı yataqlarının işlənməsi şərtlərinin pisləşməsi xalq təsərrüfatının iqtisadiyyatına əhəmiyyətli dərəcədə artan təsir göstərir.
11310.		İNVESTİSİYA LAYİHƏSİ, YERİNƏ GEÇİRİLMƏSİ MƏRHƏLƏLƏRİ	54,67 KB
	Bu baxımdan ən optimal investisiya layihəsinin seçilməsinə ehtiyac var. İnvestisiya qoymağın əsas məqsədi investorları və digər layihə iştirakçılarını qəbul etmək üçün lazım olan bütün lazımi məlumatlarla təmin edəcək bir investisiya layihəsi formalaşdırmaqdır...
20250.		Layihə layihə fəaliyyətinin vahididir	47,24 KB
	Müasir təlim modeli kimi layihə fəaliyyətinin nəzəri əsaslandırılması. Dizayn fəaliyyətinin tarixi. Tədris prosesində layihə fəaliyyəti üçün şəraitin yaradılması. Layihə layihə fəaliyyətinin vahididir.
1480.		MotoS mototrack biznes layihəsi	5.32 MB
	müasir idman elmi və texnologiyası sahəsində qabaqcıl inkişaflardan istifadə etməklə texniki idman və əyləncə növlərinin inkişafı sahəsində tərəfdaşlıq, investisiya proqramları və layihələrin kompleks şəkildə həyata keçirilməsi;
12231.		Bar şokolad istehsalı layihəsi	893,43 KB
	Missiyalar təşkilatın məqsədini planlaşdırarkən və seçərkən ən mühüm qərarlardan biridir. Təşkilatın bütün məqsədləri öz missiyasını yerinə yetirmək üçün hazırlanır. Hazırlanmış məqsədlər idarəetmə qərarlarının qəbul edilməsinin bütün sonrakı prosesi üçün meyar rolunu oynayır.
18387.		ARAY-91 MMC-nin elektrik təchizatı sisteminin yenidən qurulması layihəsi	1,39 MB
	Kondansatörlərin quraşdırılması üçün kabel seçimi. Bu MMC-də istehsalın səmərəliliyini artırmaq məqsədilə köhnəlmiş və köhnəlmiş avadanlıqlar yeni, daha müasir və məhsuldar olanlarla əvəz edilmişdir. Atelye transformatorlarını qorumaq üçün qoruyucuları seçmək və onların quraşdırılmasını hesablamaq lazımdır. Taxılın saxlanması üçün ümumi tutumu 3000 min ton olan üç taxıl anbarından istifadə olunur.